SU872566A1 - Convertor - Google Patents

Convertor Download PDF

Info

Publication number
SU872566A1
SU872566A1 SU802888805A SU2888805A SU872566A1 SU 872566 A1 SU872566 A1 SU 872566A1 SU 802888805 A SU802888805 A SU 802888805A SU 2888805 A SU2888805 A SU 2888805A SU 872566 A1 SU872566 A1 SU 872566A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
support ring
housing
temperature
equal
converter
Prior art date
Application number
SU802888805A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Федор Владимирович Крайзингер
Анатолий Викторович Мацафей
Алексей Ильич Зинский
Сергей Михайлович Кленин
Сергей Сергеевич Еременко
Валерий Петрович Попов
Original Assignee
Производственное Объединение "Ждановтяжмаш"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Производственное Объединение "Ждановтяжмаш" filed Critical Производственное Объединение "Ждановтяжмаш"
Priority to SU802888805A priority Critical patent/SU872566A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU872566A1 publication Critical patent/SU872566A1/en

Links

Landscapes

  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Description

1one

Изобретение относитс .к черной металлургии.The invention relates to ferrous metallurgy.

Известен конвертер, включакнций корпус, закрепленный в опорном кольце посредством элементов креплени , выполненных в виде цельнометаллических т г, расположенных равномерно по окружности и установленных посредством сферических опорных элементов с предварительным напр жением раст жени , кроме этого, корпус конвертера содержит радиальные кронштейны , охватывающие выступы, расположенные на опорном кольце til.A known converter, including a case, is fixed in the support ring by means of fastening elements, made in the form of all-metal tg, evenly spaced around the circumference and installed by means of spherical support elements with prestressing tension; in addition, the converter housing contains radial brackets covering the projections, located on the support ring til.

При эксплуатации корпус конвертера и опорное кольцо разогреваютс  до 250-300°С, что приводит к их значительным тепловым деформаци м в радиальном направлении и вдоль вертикальной оси конвертера. Деформаци  в радиальном направлении компенсируетс  наклоном т г в опорных сферических элементах и перемещением радиальных кронштейнов корпуса конвертера по выступам опорного кольца . Деформаци  вдоль вертикальной оси конвертера вызывает дополнительные нагрузки на т ги, опорное кольцо и корпус конвертера, вызывающиеDuring operation, the converter housing and the support ring are heated to 250-300 ° C, which results in their significant thermal deformations in the radial direction and along the vertical axis of the converter. The deformation in the radial direction is compensated by the slope of the t in the supporting spherical elements and by moving the radial arms of the converter housing along the protrusions of the support ring. The deformation along the vertical axis of the converter causes additional loads on the grids, the support ring and the converter housing, causing

критические напр жени , действующие в т гах, и их разрушение.critical stresses acting in th g and their destruction.

Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату  вл етс  конвертер, включсшзщий корпус, закреплённый в опорном кольце посредством предварительно напр женных т г и сферических опорных элементов, причем кажда  т 10 га содержит устройство дл  регулировани  действующих в ней напр жений раст жени , выполненное заодно с т гой в виде гидроцилиндра . Г23.The closest to the invention to the technical essence and the achieved result is a converter including an enclosure fixed in a support ring by means of pre-stressed straps and spherical supporting elements, each 10 hectares containing a device for adjusting the tensile stresses acting in it, at the same time with a th in the form of a hydraulic cylinder. G23

Недостаток известного конвертера The disadvantage of the famous converter

15 заключаетс  в его низкой надежности, и долговечности в св зи с тем, что изменение усили  раст жени  т г осуществл етс  механическим путем с помощью гидравлического привода,  в20 л ющегос  недостаточно надежным и долговечным при работе в зоне высоких температур и вблизи расплавленного металла, а -также в значительной трудоемкости по подводу рабочей 15 is its low reliability and durability due to the fact that the stretching force is changed mechanically by means of a hydraulic drive that is not sufficiently reliable and durable when operating in the high temperature zone and near the molten metal, and - also in considerable labor intensity on the supply of a working

25 жидкости к гидроцилиндрам и организации их охлаждени . Низка  надежность и долговечность известного конвертера заключаетс  в невозмож ности продолжительного удержани  30 гидроприводом т ги в нагруженном сосо нии вследствие утечки рабочей идкости из гидроцилиндра.;25 fluids to hydraulic cylinders and the organization of their cooling. The reliability and durability of the known converter is low because it is impossible for the hydraulic actuator to keep the load in the loaded state 30 for 30 years due to leakage of the working fluid from the hydraulic cylinder .;

Цель изобретени  - повышение адежности и долговечности конвертеа .The purpose of the invention is to increase the reliability and durability of the envelope.

Поставленна  цель достигаетс  тем, то в конвертере, содержащем корпус, 5 акрепленный в.опорном кольце поседством предварительно напр женных  г и сферических опорных элементов,  ги снабжены нагревательными элеентами ,toThe goal is achieved by the fact that, in the converter containing the case, 5 attached to the support ring by the atmosphere of pre-stressed r and spherical supporting elements, the gi are equipped with heating elements, to

Т ги могут быть снабжены тензоатчиками , св занными с нагревательными элементами через систему управени  The plugs can be equipped with strain gauges connected to the heating elements through the control system.

Т ги и опорное кольцо могут быть 5 снабжены термопарами, св занными с нагревательными элементами через систему управлени .The rods and the support ring can be equipped with thermocouples connected to the heating elements through the control system.

На фиг.1 схематически изображен предлагаемый конвертер, общий вид, на фиг.2 - узел креплени  корпуса конвертера в опорном кольце, на . схема системы управлени  регулировани  температуры т ги, на фиг.4 - ват . риант конструктивного исполнени  узла креплени  корпуса конвертера в опор- 25 ном кольце, на фиг. 5 - вариант схемы системы управлени  регулировани  температуры т ги.Fig. 1 schematically shows the proposed converter, a general view, in Fig. 2 - a unit for fastening the housing of the converter in the support ring, on. Scheme of the control system for temperature control of gi, figure 4 - wat. Design variant of the mount for the converter housing in the support ring, FIG. 5 shows a variant of the control system for the control of the thrust temperature.

Конвертер включает корпус 1, установленный в опорном кольце 2с 30 равномерным радиальным зазором. Система креплени  корпуса 1 в опорном кольце 2 состоит из т г 3, размещенных равномерно по окружности корпуса 1. Корпус 1 выполнен с радиальны- 35 ми кронштейнами 4-6, охватывающими выступы 7-9, размещенные на опорном кольце 2 вдоль и перпендикул рно аси цапф 10 и 11.The converter includes a housing 1 installed in the support ring 2c 30 with a uniform radial clearance. The fastening system of the housing 1 in the support ring 2 consists of t g 3, evenly spaced around the circumference of the housing 1. The housing 1 is made with 35 radial brackets 4-6, covering the protrusions 7-9, placed on the support ring 2 along and perpendicular to pins 10 and 11.

Т ги 3 установлены с предваритель- дл ным напр жением раст жени .. Усили  предварительного напр жени  выбираютс  из услови  превышени  максимально возможных нагрузок на т ги 3 от массы груженого Корпуса 1 конвертера .45The rods 3 are installed with a prestress tensile stress. The prestressing forces are selected from the condition that the maximum possible loads on the rods 3 are exceeded by the weight of the loaded Case 1 of the converter .45

Т ги 3 опираютс  на опорное кольцо 2 посредством гаек 12 через сферические опорные элементы: шайбы 13 и 14, а на опорный по с 15 корпуса 1 - посредством гаек 16 через 50 сферические шайбы 17 и 18. При этом между опорным кольцом 2 и опорным по сом 15 корпуса 1 установлены сферические шайбы 19, 20 или другие , обеспечивающие посто нный 55 ко1йгакт корпуса 1 и опорного кольца 2 с возможностью радиального перемещени  т г 3 с предварительным напр жением раст жени .The rods 3 are supported on the support ring 2 by means of nuts 12 through spherical support elements: washers 13 and 14, and on the support ring from 15 of the housing 1 - by nuts 16 through 50 spherical washers 17 and 18. At the same time, between the support ring 2 and the support ring Cat 15 body 1 has spherical washers 19, 20 or others that provide a constant 55 coil of body 1 and support ring 2 with the possibility of radial movement of weight 3 with prestressing tension.

Кажда  т га 3 снабжена нагрева- 0 тельным элементом 21, установленным на электроизол ционной прокладке 22 по наружной поверхности т ги 3 и выполненный в виде спирали из материала с высоким алектросопротивле-, 5Each ha 3 is equipped with a heating element 21 mounted on an electrical insulating gasket 22 on the outer surface of the rod 3 and made in the form of a spiral of a material with a high electrical resistance, 5

нием, например из вольфрама, и подсоединенного к источнику питани  23. Кроме этого кажда  т га 3 может быть снабжена тензодатчиком 24, измер ющим напр жени , действующие в т ге 3, и размещенным между элементами креплени  т ги 3 к опорному кольцу 2 и опорному по су 15 корпуса 1. Нагревательный элемент 21 и тензодатчик 24 функционально св Заны между собой через систему управлени  регулировани  температуры.for example, tungsten, and connected to the power source 23. In addition, each rod 3 can be equipped with a strain gauge 24, measuring voltages acting in rod 3, and placed between the fastening elements of the rod 3 to the support ring 2 and the supporting ring in accordance with su 15 of the housing 1. The heating element 21 and the strain gauge 24 are functionally connected to each other through a temperature control control system.

Система управлени  регулировани  температуры т ги 3 состоит из тензодатчика 24 с мостовой схемой включени  и с индивидуальным источником питани  25, посредством которого измер ютс  напр жени , действующие в т ге 3, усилител  26 сигнала тензодатчика 24 и исполнительного механима 27, выполненного, например, в виде подвижной рейки и св занного с реостатом 28, регулирующим подачу напр жени  от источника питани  23 нагревательный элемент 21 т ги 3. The control system for controlling the temperature of the gi 3 consists of a strain gauge 24 with a bridge switching circuit and with an individual power source 25, by means of which the voltages acting in trade 3, the signal amplifier 26 of the strain gauge 24 and the actuator 27, for example, are measured. a form of a mobile rail and connected with a rheostat 28 regulating the supply of voltage from the power source 23 of the heating element 21 tons 3.

Кроме этого,по одному из вариантов конструктивного исполнени , на т ге 3 и опорном кольце 2, в месте непосредственной установки т г 3, могут быть установлены термопары 29 и 30 соответственно, функционно св занные с -нагревательным элементом 21 через систему управлени . При этом система управлени  регулировани  температуры т ги 3 состоит из термопар 29 и 30, посредством которых измер ютс  температуры нагрева т ги 3 и опорного кольца 2 в месте непосредственной установки т г 3, сумматора 31, определ ющего среднюю температуру т ги 3-и опорного кольца 2, выдающего разницу этих температур на усилитель 32, и св занный посредством исполнительного механизма 33, выполненного, например, в виде подвижной рейки, с реостатом 34, и регулирующего подачу напр жени  от источника питани  23 на нагревательный элемент 21 т ги 3. В этом случае дополнительные напр жени , действующие в т гах 3 от разницы температуры деформаций т ги 3 и опорного кольца 2 определ ютс  косвенньлм (расчетным) путем по разнице температур т ги 3 и опорного кольца 2 .In addition, in one of the design options, thermocouples 29 and 30, respectively, functionally connected to the heating element 21 through the control system, can be installed on the tractor 3 and the support ring 2. At the same time, the control system for controlling the temperature of the gi 3 consists of thermocouples 29 and 30, by means of which the heating temperatures of the grit 3 and the support ring 2 are measured at the place of the direct installation of the grit 3, the adder 31, which determines the average temperature of the girdle 3 of the reference ring 2, which outputs the difference of these temperatures to the amplifier 32, and connected by means of an actuator 33, made, for example, in the form of a movable rail, to a rheostat 34, and regulating the supply voltage from the power source 23 to the heating element 21 ti 3. at In the case of additional stresses acting in g 3 of the difference in temperature of the deformations of the gi 3 and the support ring 2 are determined indirectly (calculated) by the difference of the temperatures of the grip 3 and the support ring 2.

По любому из двух описанных вариантов конструктивного выполнени  системы управлени  регулировани  температуры нагрева т г она может быть выполнена как с ручкой регулировкой оператором с пульта управлени  работы конвертера, так и с автоматической регулировкой при помощи ЭВМ, запрограммированной на динамический контроль и управление.According to any of the two described variants of constructive execution of the heating temperature control system, it can be performed either with an adjustment knob by the operator from the converter control panel or with automatic adjustment using a computer programmed for dynamic monitoring and control.

Claims (2)

В положении конвертера горловиной вверх корпус 1 конвертера подвешен в опорном кольце 2 на установленных с предварительным напр жением раст жени  т гах 3, при этом усилие приход щеес  на каждую из т г 3 от массы груженого корпуса 1 конвертера меньше усили  предварительного напр жени  . От смещени  вдоль и перпендикул рно оси цапф 10 и 11 опорного кольца 2 корпус 1 удерживаетс  радиальными кронштейнами 4-6 корпуса 1,охватывающими выступы 7-9 опорного кольца 2. При наклоне конвертера в горизонтальное положение корпус 1 удерживаетс  в опорном кольце 2 на радиальны кронштейнах 4 и 5 корпуса 1, охватывак цих выступы 7 и 8 опорного кольца 2,При этом т ги 3 нагружены усилием предварительного напр жени . От смещени  в опорном кольце 2 вдоль цапф 10 и 11 корпус удерживаетс  радиальными кронштейнами 6 охватывающими выступы 9 опорного кольца 2. В положении конвертера горловино вниз корпус 1 удерживаетс  в опорном кольце 2 посредством опорного по са 15 корпуса 1, ст нутого с опорным кольцом 2 усилием предварительного напр жени  т г 3. От смещени  вдоль и перпендикул рно оси цапф 10 и 11 опорного кольца 2 корпус 1 удерживае с  радиальными кронштейнами 4-6, охвытывающими выступы 7-9 опорного кол ца 2. Во врем  эксплуатации, при превышении тепловыми деформаци ми опорного кольца 2 тепловых деформаций т  ги 3,на т гу 3 действуют дополнитель ные нагрузки от опорного кольца 2, т.е. т га 3 дополнительно раст гивае с  опорным кольцом 2, что вызывает повышенные напр жени , действукицие ,в т ге 3, превышающие напр жени  пре варительного раст жени . Эти напр жени  фиксируютс  тензодатчиком 24, подакмцим сигнал повышенных напр жений , действующих в т ге 3, через усилитель 26 и исполнительный механизм 27 на реостат 28, регулирующий подачу напр жений от источника питани  23 н нагревательный элемент 21 т ги 3,кото Р1ый увеличивает температуру т ги 3,т. увеличивает температурные деформации т ги 3. Это продолжаетс  до тех пор, пока температурные деформации т ги 3 не будут равны температурным деформаци м опорного кольца 2, что исключает дополнительные нагрузки, действующие на т гу 3, опорное кольцо 2 и корпус 1 конвертера, и приводит напр жени , действуквдие в т гах 3,к напр жени м предварительного ра т жени . Последующее нагревание т ги 3 влечет за собой превышение тепловыми деформаци ми т ги 3 тепловых деформаций опорного кольца 2, что, в свою очередь, снижает напр жени , действующие в т гах 3, до величины, меньшей, чем величина напр жений пре варительного раст жени , выбранных из условий того, что усили  предварительного напр жени  превышают максимально возможные нагрузки на т гу 3 от массы груженного корпуса 1 конвертера , что приводит к по влению на т ге 3 знакопеременных динамических нагрузок и в конечном счете ведет- к снижению надежности и долговечности всей системы креплени  корпуса 1 в опорном кольце 2. В случае уменьшени  тепловых деформаций опорного кольца 2 производ т через систему управлени  уменьшение подачи напр жени  от источника питани  23 на нагревательный элемент 21 т ги 3 и,как следтствие этого,происходит уменьшение нагрева т ги 3,что,в свою очередь, ведет к уменьшению тепловых деформаций т ги 3, величина которых приводитс  в соответствие с величиной тепловых деформаций опорного кольца 2. Так, при эксплуатации, опорное кольцо 2 разогреваетс  до температуры пор дка t 300°C, а т га 3 - до температуры пор дка . Тогда тепловые расширени  опорного коль- ца 2 и т ги 3, типового кислородного конвертера емкостью 350 т равны. Линейное расширение опорного кольца 2 вычисл ют следующим образом: где д1 - линейное расширение опорного кольца 2, , - высота опорного кольца 2, равна  2900 мм, коэффициент линейного расширени  материала опорного кольца 2, равный 115х xlO- l/град. (материал - сталь 09Г2С); , изменение температуры опорного кольца (). Тогда d l-115xlO x29oбx( )9,3 мм, Л 1 9,3 мм Линейное расширение т ги 3 вычисл ют по формуле al.j. A,j-a 2 где utij - линейные расширени  т ги 3, длина т ги 3, равна  2950 мм (расчетна  длина т ги определ етс  из услови , что температура ее мен етс  только s районе опорного кольца}, tn tn-to- изменение температуры т ги (); elj - коэффициент линейного расширени  т ги 3, равный 116х10 1/град (материал сталь 34ХНЗМ;. л I2 116xl02950 {150-20°) Тогда 4,4 мм ,4 мм Таким образом разница тепловых расширений опорного кольца 2 и т ги 3 составл ет А1 ДЦ-41, 9,3-4,,9 мм, ЛС 4,9 мм. Следовательно, т га 3 дополни .тельно раст гиваетс  опорным кольцом 2 на длину, равную 4,9 мм, что вызывает дополнительные напр жени  в т ге 3, равные ) доп к - длина всей т ги 3, равна  4800 мм, Е - модуль упругости, равный ЗхЮ кгс/см. тогда . ii9x2xlo 2040 кгс/см Aon - 4800 кгс/см, бдоп 2040 кгс/см. Кроме этого на опорное кольцо 2 и опорный по с 15 корпуса 1 в мест непосредственной установки т г 3 до полнительно действуют местные усили равные fr Р бдоп -5 74 где Рддг, - дополнительные местные ус ли  , d - диаметр т ги 3, равный 190мм 19 см, р, -..Z...-.-. АОП - ,4 2040x3 14x1 578100 кгс, РАОП 578100 кгс. Таким образом, от дополнительног раст гивани  опорным кольцом 2 т ги 3, вызванного разностью температурных деформаций, в т ге 3 действуют дополнительные напр жени , равные 2040 кг/см, а на опорное кольцо. 2 опорный по с 15 корпуса 1 действуют дополнительные местные усили , равные 578100 кгс в месте непосредственной .установки каждой т ги 3. Дл  ликвидации указанных дополнительных напр жений и местных усил производ т нагрев т ги 3 до т мпера туры, при которой т га 3 удлин етс  на разницу тепловых деформаций, рав ную 4,9 мм. Дл  определени  необходимой температуры нагрева т ги 3 преобразуем формулу (2) Ij. -t), (5) &1,ц dcj d,j 1, (tlj -trj), до которой где tfj - температура, необходимо нагреть т гу 3 дл  того, чтобы она допол нительно удлинилась на дли ну, равную 4,9 мм, т.е. чтобы температурные дефор I мадии т ги 3 стали равны температурным деформаци м опорного кольца 2, т.е. 4,9 116xlO x2950x( ), откуда I 4у.9-116х10 х2900х150 -д„о. Ч 11бх10 х2950 . Таким о.бразом, дл  того чтобы темературные деформации т ги 3 были авны температурным деформаци м опорого кольца 2 (равные 9,9 мм), т.е. тобы исключить действие на т гу 3, порное кольцо 2 и опорный по с 15 орпуса 1 дополнительных нагрузок, еобходимо дополнительно нагреть т у 3 до температуры, равной 289150° . Следовательно, максимальа  температура нагрева т ги 3 состав ет в данном случае 250с, что ниже опускаемой температуры нагрева т ги 3, равной 450С при эксплуатации, ри изготовлении т ги 3 из данного атериала (сталь 34ХНЗМ), превышение которой может привести к снижению редела текучести материала т ги 3, то, в свою очередь, может привести к по влению в т ге 3 пластических еформаций. Таким образом, применение изобретени  позвол ет исключить ненадежную и недолговечную в эксплуатации вблизи высоких температур и расплавленного металла систему механического регулировани  напр жений, действующих в т гах, выполненную в виде гидропривода , и систему ее охлаждени , а также полностью исключить или значительно снизить дополнительные усили , действующие на т ги, опорное кольцо и корпус конвертера во врем  эксплуатации за счет обеспечени  равных температурных деформаций опорного кольца и т г, и тем самым повысить надежность и долговечность при эксплуатации .всего конвертера в целом. Формула изобретени  1.Конвертер , содержащий корпус, закрепленный в опорном кольце посредством предварительно напр женных т г и сферических опорных элементов, отличающийс  тем, что, с целью повышени  надежности и долговечности конвертера, т ги снабжены нагревательными элементами. 2.Конвертер попЛ, отличающийс  тем, что т ги снабжены тензодатчиками , св занными с нагревательными элементами через систему управлени . 3.Конвертер по п.1, отличающий с   тем, что т ги и опорное кольцо снабжены термопарами, св занными с нагревательнь1ми элементами через систему управлени . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Патент США № 3391919, кл. 266-36, опублик. 1968 . In the position of the converter, with the neck upward, the converter housing 1 is suspended in the support ring 2 on tensioned stretches of gravity 3, installed with preliminary stress, and the force applied to each of the three tons from the weight of the converter's loaded body 1 is less than the preliminary stress. From displacement along and perpendicular to the axles of pivots 10 and 11 of the support ring 2, the housing 1 is held by radial arms 4-6 of the housing 1 covering the protrusions 7-9 of the bearing ring 2. When the converter is tilted to a horizontal position, the housing 1 is held in the bearing ring 2 by radial arms 4 and 5 of the housing 1, the protrusions 7 and 8 of the support ring 2 are enclosed, In this case, the rods 3 are loaded with the prestressing force. From the displacement in the support ring 2 along the trunnions 10 and 11, the housing is held by radial brackets 6 covering the projections 9 of the supporting ring 2. In the position of the neck-down converter, the housing 1 is held in the support ring 2 by means of the support belt 15 of the housing 1, which is attached to the support ring 2 by force pre-stress g 3. From displacement along and perpendicular to the axes of the pins 10 and 11 of the support ring 2, the housing 1 is held with the radial arms 4-6, covering the projections 7-9 of the support ring 2. During operation, when the thermal deformation exceeds and E of the support ring 2 thermal deformations rods 3, 3 on the thrust acting nye additional load on the support ring 2, i.e. t ha 3 is additionally extended with support ring 2, which causes increased stresses, acting, and t 3, exceeding the stress of tensile stress. These voltages are fixed by a strain gauge 24, pumping an overvoltage signal, acting in bar 3, through an amplifier 26 and an actuator 27 to a rheostat 28, which regulates the supply of voltages from a power source 23 to a heating element 21 bar 3, which increases the temperature t gi 3, t. increases the temperature deformations of ti 3. This continues until the temperature deformations of ti 3 are equal to the temperature deformations of the support ring 2, which excludes additional loads acting on the pull 3, the support ring 2 and the housing 1 of the converter, and results voltage, acting in m 3, to the voltage of the preliminary tension. The subsequent heating of the gi 3 entails that the thermal deformations of the gi 3 exceed the thermal deformations of the support ring 2, which, in turn, reduces the stresses acting in th g 3 to a value less than the magnitude of the thermal tension chosen from the conditions that the prestressing forces exceed the maximum possible loads on tons 3 of the mass of the loaded housing 1 of the converter, which leads to the appearance of 3 alternating dynamic loads on them and ultimately leads to a decrease in reliability and the durability of the entire mounting system of the housing 1 in the support ring 2. In the event of a decrease in thermal deformations of the support ring 2, a voltage supply from the power source 23 to the heating element 21 ti 3 is reduced through the control system and, as a consequence, the heating decreases ti 3, which, in turn, leads to a decrease in thermal deformations ti 3, the value of which is adjusted to the magnitude of the thermal deformation of the support ring 2. Thus, during operation, the support ring 2 heats up to order t 300 ° C, and t ha 3 - to a temperature of the order. Then the thermal expansions of the support ring 2 and the ty gi 3, of a typical oxygen converter with a capacity of 350 tons are equal. The linear expansion of the support ring 2 is calculated as follows: where d1 is the linear expansion of the support ring 2,, is the height of the support ring 2, is equal to 2900 mm, the linear expansion coefficient of the material of the support ring 2 is 115x xlO-l / deg. (material - steel 09G2S); , temperature change of the support ring (). Then d l-115xlO x29x (9.3 mm), L 1 9.3 mm Linear expansion of the string 3 is calculated by the formula al.j. A, ja 2 where utij - linear extensions of the gi 3, the length of the gi 3, is equal to 2950 mm (the calculated length of the gi is determined from the condition that its temperature varies only in the area of the support ring}, tn tn-to- temperature change ti (); elj - linear expansion coefficient of ti 3, equal to 116x10 1 / hail (material steel 34ХНЗМ ;. l I2 116xl02950 {150-20 °) Then 4.4 mm, 4 mm Thus, the difference of thermal expansions of the support ring 2 and the pull rod 3 is A1 DC-41, 9.3-4, 9 mm, LS 4.9 mm. Therefore, the pull 3 ha is additionally stretched by support ring 2 by a length of 4.9 mm, which causes additional nye voltage in m 3 n, equal) to the extra - length of the entire rod 3 is 4800 mm, E - elastic modulus equal ZhYu kgf / cm. then ii9x2xlo 2040 kgf / cm Aon - 4800 kgf / cm, bdop 2040 kgf / cm. In addition, local support forces equal to fr Р bdop -5 74 where Rddh are additional local weights, d is the diameter of the pu 3, equal to 190mm 19 cm, p, - .. Z ...-.-. AOP -, 4 2040x3 14x1 578100 kgf, RAOP 578100 kgf. Thus, from the additional stretching by the support ring 2 tons of gas 3, caused by the difference in temperature deformations, in vol 3 the additional stresses, equal to 2040 kg / cm, act on the support ring. 2 supporting housing from 15 housing 1, additional local forces equal to 578100 kgf in the place of the direct installation of each cable 3 are in place. To eliminate the specified additional voltages and local forces, heating 3 is performed to the temperature at which the cable is 3 lengthens by a difference in thermal deformations of 4.9 mm. To determine the required heating temperature ti gi 3, we transform formula (2) Ij. -t), (5) amp 1, d dcj d, j 1, (tlj -trj), to which where tfj is temperature, it is necessary to heat rod 3 to make it further extend by a length of 4 , 9 mm, i.e. so that the temperature deforma I of the deadline gi 3 become equal to the temperature deformations of the support ring 2, i.e. 4.9 116xlO x2950x (), from where I 4u.9-116x10 x2900x150-d „o. H 11bh10 x2950. Thus, in order for the thermal strains of the string gi 3 to be the thermal deformations of the optional ring 2 (equal to 9.9 mm), i.e. In order to exclude the effect on the load 3, the pore ring 2 and the supporting load on the additional load, it is necessary to additionally heat the coolant to a temperature equal to 289150 °. Consequently, the maximum heating temperature of the gigi 3 is in this case 250s, which is below the lowered heating temperature of the gigabyte 3, equal to 450 ° C during operation, when the grip 3 is made of this material (steel 34KhNZM), exceeding which can lead to a decrease in yield strength material, gi 3, then, in turn, can lead to the appearance of plastic plasticities. Thus, the application of the invention makes it possible to eliminate the unreliable and short-lived operation in the vicinity of high temperatures and molten metal of the mechanical stress control system operating in traction, made in the form of a hydraulic drive, and its cooling system, as well as completely eliminate or significantly reduce additional forces acting on the thrust, the support ring and the converter housing during operation by providing equal temperature deformations of the support ring and the pull, and thereby increase reliably be in operation and durability .vsego converter as a whole. Claim 1. Inverter, comprising a housing fixed in the support ring by means of prestressed t and spherical supporting elements, characterized in that, in order to increase the reliability and durability of the converter, the ties are provided with heating elements. 2. Popl converter, characterized in that the plugs are equipped with strain gauges connected to the heating elements through the control system. 3. The converter according to claim 1, characterized in that the rods and the support ring are equipped with thermocouples connected to the heating elements via the control system. Sources of information taken into account in the examination 1. US patent number 3391919, cl. 266-36, published. 1968. 2.Патент США № 3400922, кл.266-36, опублик.1968.2. US patent number 3400922, CL 266-36, published 1968. 2929
SU802888805A 1980-03-03 1980-03-03 Convertor SU872566A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU802888805A SU872566A1 (en) 1980-03-03 1980-03-03 Convertor

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU802888805A SU872566A1 (en) 1980-03-03 1980-03-03 Convertor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU872566A1 true SU872566A1 (en) 1981-10-15

Family

ID=20880451

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU802888805A SU872566A1 (en) 1980-03-03 1980-03-03 Convertor

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU872566A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2647044C2 (en) Metallurgical furnace
JPH0374502A (en) Apparatus for heating turbine runner
CN109778666B (en) Stay cable force sensing and temperature linear control compensation device and construction method
US2375034A (en) Apparatus for high temperature tensile testing of materials
WO1996012588A1 (en) Shape-memory material repair system and method of use therefor
SU872566A1 (en) Convertor
US4738832A (en) Crystal holder
US8245653B2 (en) Split shell circular furnace and binding systems for circular furnaces
US6814012B2 (en) Furnace binding and adjustment systems
Zhou et al. Behavior of prestressed stayed steel columns under fire conditions
EP2761242B1 (en) Auto-adjusting binding system for metallurgical furnace
GB1559023A (en) Metallurgical vessel
US2295401A (en) Belt-tension control device
Halford Creep-Fatigue Interaction Testing
CN216891152U (en) Reactor stretching device for inhibiting production of titanium sponge
Frey The general tensional relaxation properties of a bolting steel
CN219869999U (en) Tank furnace top temperature real-time monitoring system
RU2062848C1 (en) Method for reducing residual stress in reinforcing bars of concrete structures
SE446744B (en) TENSION DEVICE FOR METALLURGICAL KERL DRAWING ELEMENTS, SEPARATELY EXCHANGABLE CONVERTERS
JPH06241658A (en) Lateral type controlled atmosphere heat treatment furnace
CN221198639U (en) Direct-loading type flat scale for weighing high-temperature plate blank
Baroody Effect of Shape and Material on the Thermal Rupture of Ceramics
CN114231757A (en) Reactor stretching device and method for inhibiting titanium sponge production
Shammas et al. Torsion testing in an inert atmosphere
KR100453833B1 (en) Vertical Annealing Furnace for Metal Plate Heat Treatment Equipment