Изобретение относитс к металлургии, в частности к непрерьшному литью метал пов. Известно водовоздушное охлаждение непрерьшных слитков, заключающеес в одновременной подаче на слиток водовоздушной смеси, подача которой на слиток осуществл етс специальными водовоздушными форсунками, что обеспечивает достаточно м гкое охлаждение l. Недостатком указанного способа $юл етс нестабильность водовоздушного факела, измен ющего свои параметры при колебани х давлени В9ды или воздуха, привод щих к изменению дисперности распылени факела и изменению охлаждающей способности водовоздушного факелаГ Кроме того, этот .способ охлаждени требует одновременной подачи воды и воздуха и поддержани определенного соот ношени давлени юс, что существенно уменьшает надежность работы вторичного охлаждени и затрудн ет его эксплуатацию . Известен также способ охлаждени непрерьтнолитых сл бов, включающий охлаждение поверхности слитка распыленной водой, по зонам вдоль технологической оси слитка с регулируемой интенсивностью подачи воды между роликами 2. Недостатком известного способа вл етс то, что охлаждение слитка распь лением с помощью плоскофакельных фоуьсунок вызьтает большой температурный градиент в зоне контакта факела со слитком. Интенсивность .снижени температуры поверхности и в зоне непосредственного контакта факела плоскофакельной форсунки со слитком вызывает больщие температурные напр жени в короч-. ке слитка и приводит к возникновению гор чих трещин в литом металле. Такое жесткое охлажйение допустимо лшиь дл плас-йганых, не скдонньгх к образованию трещин марок стали. Цель изобретени - устранение и улучшение качества литого металла. 3 Поставленна цель достигаетс тем что участок поБерхностн широких граней слитка, длина которого -составл ет О,2-О,4 длины жидкой фазы охлаждают подачей воды плоскими факелами с дис-. персностъю распылени частиц 0,5-1,5 м и скоростью их истечени 2О-5О м/с , причем температурный градиент в зоне факела составл ет 3-10 град/мм, а последующее охлаждение слитка на участке 0,4-0,8 длины жидкой фазы осушествл КУГ подачей воды в виде вод ного тумана дисперсностью распылени частиц 0,05- О,1 мм и температурным градиентом 0,ОЗ-0,1 град/мм. Это позволит улучшить качество литого металла благодар обеспечению м гко го охлаждени слитка в зоне подачи во д ного тумана, а также снижению температурных напр жений в корочке слитка. На фиг. 1 представлена зона вторичного охлаждени , общий вид, на фиг. 2 узел Iна фиг. IJ на фиг. 3 - узел на фиг, 1; на фиг. 4 - режим изменени температуры поверхности слитка при охл ждении плоскофакельными форсунками (крива а)и с пр1{менением. сеточных распылителей (крива б). Подача воды, в верхних зонах (фиг. 1 на участке А длиной 0,2-0,4 длины жидкой фазы охлаждени осуществл етс путем орошени слитка плоскими факелами (фиг. 2) в зазор между роли- ками системы вторичного охлаждени со скоростью истечени 2О-5О м/с дис персностью распылени частиц 0,5-1,5 мм и интенсивностью снижений температуры поверхности в зоне факела 3-10 град/мм. Корочка в этой зоне тонка , термическое сопротивление ее мало, а следовательно , и термические напр жени на этом участке невысокие, . Дальнейшее охлаждение (на участке Б) осуществл етс путем распылени вод ного факела через сеточные распылите ли (фиг. 3), установленныемежду распыливающими устройствами и слитком на участке длиной 0,4- 0,8 длины жидкой фазы. При прохождении вод ного факела ч&рез сеточный распылитель происходит образование вод ного тумана и увеличение утла раскрь1ти факела по малой оси в 5-6 раз. Это позвол ет уменьшить интенсивность снижени температуры поверхности слитка в зоне факела в 5-10 раз (фиг. 4). При том дисперсность распылени частиц факела, прошед90 шего через распылитель по сргшнению с обычным плоским факелом уменьшаетс до 0,О5-0,1, а clcopocTb истечени струи снижаетс в 2/3 раза . Это позвол ет практически обеспечить режим м гкого вторичного охлаждени , что повысит качество литого металла , с собенно при литье трубных и грешиночувствительных марок стали.. Способ осуществл етс следующим образом . Вода под давлением 3-5 атм подаетс к распьш1шающим устройствам зоны вторичного охлаждени . На участке А вода подаетс в виде плоских факелов на поверхность непрерьтного слитка 1 в зазоры между роликами системы вторичного охлаждени через форсунки 2, устновленные на коллекторе 3 и осуществл ет. достаточно интенсивное охлаждение слитка с диспер- ностью- распылени 1,О мм. В то же врем на участке Б, вода, истека в ви«. де плоских факелов, соудар етс с сеточ распылител ми 4, установленными на коллекторе 5, с форсунками и подаетс на слиток в виде вод ного тумана (фиг. 2) дисперсность распылени которого составл ет 0,1 мм. При этом часть тумана подаетс непосредственно на слиток, а остальна часть осуществл ет наружное охлаждение поддерживаю щих роликов зоны вторичного охлаждени , что должно привести также к повышению стойкости их в процессе эксплуатации . М гкое охлаждение слитка на участке Б с интенсивностью 0,1 град /мм позволит обеспечить . высокое качество литого металла и повысить выход годного металла при литье трубных и других специальных марок стали, склонных к образованию трещин. ормула изобретени Способ охлаждени непрерьтнолитых л бов, включающий охлаждение поверхости слитка распыленной водой по зонам доль технологической оси слитка с реулируемой интенсивностью подачи воды ежду роликами, отличающий тем, что, с целью обеспечени гкого охлаждени трещиночувствительых марок стали,. участок поверхности ироких граней слитка, длина которого с;ставл ет О,2-О,4 длины жидкой фаы , охлаждают подачей. воды плосими факелами с.дйсперсностью рас пыле-. ни частиц 0,5-1,5 мм и скоростью их истечени 2О- 5О м/с причем тегм- пературный градиент в зоне факела составл ет 3-10 град/мм, а последующее охлаждение слитка на участке О,4-О,8 длины жидкой фазы осуществл ют подачей воды в виде вод ного тумана дисперсностью распылени частац О,05 ()L Фиг. 2. 96 0.1 мм и температурным градиентом О,ОЗ-0,1 град/мм, Источншш информашга, прин тые во внимание при экспертизе 1, Сталь. 1958, Мз 6, с. . 2. Рутес В. С. и др. Теори непре рьюной разливки стали, М., Металлурги , 1971. и&дThe invention relates to metallurgy, in particular to the continuous casting of metals. Water-air cooling of continuous ingots is known, which consists in simultaneously supplying the water-air mixture to the ingot, the supply of which to the ingot is carried out by special water-air nozzles, which ensures sufficiently soft cooling of l. The disadvantage of this method is the instability of the water-air plume, which changes its parameters with variations in pressure Vda or air, leading to a change in the dispersion of the spray pattern and a change in the cooling capacity of the air plume. Moreover, this cooling method requires simultaneous supply of water and air and a certain pressure ratio, which significantly reduces the reliability of the secondary cooling and makes it difficult to operate. There is also known a method for cooling unalloyed slabs, which includes cooling the surface of an ingot with sprayed water over zones along the technological axis of an ingot with adjustable intensity of water supply between the rollers 2. in the zone of contact of the torch with the ingot. The intensity of the decrease in the surface temperature and in the zone of direct contact of the torch of the flat-jet nozzle with the ingot causes large thermal stresses in short. ke ingot and leads to the occurrence of hot cracks in the cast metal. Such hard cooling is acceptable for plastic plates that are not cracking steel. The purpose of the invention is to eliminate and improve the quality of the cast metal. 3 The goal is achieved by the fact that the area along the surface of the wide faces of the ingot, the length of which is 0, 2-O, 4 the length of the liquid phase is cooled by supplying water with flat torches with dis-. the character of spraying of particles of 0.5-1.5 m and the rate of their expiration is 2O-5O m / s, and the temperature gradient in the zone of the torch is 3-10 degrees / mm, and the subsequent cooling of the ingot in the section 0.4-0.8 the length of the liquid phase of the CUG with a water supply in the form of water mist, dispersion of spraying of particles of 0.05-O, 1 mm and a temperature gradient of 0, OZ-0.1 deg / mm. This will improve the quality of the cast metal due to the provision of soft cooling of the ingot in the feeding zone of the bottom mist, as well as reducing the temperature stresses in the ingot crust. FIG. 1 shows a secondary cooling zone, a general view, in FIG. 2 node I to FIG. IJ in FIG. 3 - the node in FIG. 1; in fig. 4 - mode of changing the temperature of the ingot surface during cooling with flat-nozzle nozzles (curve a) and with pr1 {change. net sprayers (curve b). The water supply in the upper zones (Fig. 1 at section A of 0.2-0.4 in length of the liquid cooling phase is carried out by irrigation of the ingot with flat torches (Fig. 2) into the gap between the rollers of the secondary cooling system at an outflow rate of 2O -5 m / s dispersion of particles of 0.5-1.5 mm and the intensity of surface temperature drops in the torch zone is 3-10 degrees / mm. The crust in this zone is thin, its thermal resistance is low, and hence the thermal stresses low in this area,. Further cooling (in section B) is put By spraying a water plume through grid sprays (Fig. 3), installed between spraying devices and an ingot on a section of 0.4-0.8 in length of the liquid phase. When a water plume passes through an amphibian, a water mist is formed and an increase in the flare angle of the torch along the small axis is 5–6 times. This makes it possible to reduce the intensity of the decrease in the surface temperature of the ingot in the torch zone by 5–10 times (Fig. four). At the same time, the dispersion of spray particles of the torch passing through the spray gun is reduced to 0, O5-0.1, while the jet flow outflow decreases by 2/3 times. This makes it possible in practice to provide a soft secondary cooling mode, which will improve the quality of the cast metal, especially during the casting of pipe and sin-sensitive steel grades. The method is carried out as follows. Water at a pressure of 3-5 atm is supplied to the splitting devices of the secondary cooling zone. In section A, water is supplied in the form of flat plumes to the surface of the continuous ingot 1 to the gaps between the rollers of the secondary cooling system through nozzles 2 installed on the collector 3 and operates. sufficiently intensive cooling of the ingot with dispersion-spray 1, О mm. At the same time, section B, water, expired in the viv. " The flat flares collide with the mesh nozzles 4 mounted on the manifold 5 with nozzles and are fed to the ingot in the form of water mist (Fig. 2) whose dispersion is 0.1 mm. In this case, part of the mist is fed directly to the ingot, and the remainder performs external cooling of the supporting rollers of the secondary cooling zone, which should also lead to an increase in their durability during operation. Soft cooling of the ingot at section B with an intensity of 0.1 deg / mm will provide. high quality cast metal and increase the yield of metal during casting of pipe and other special steel grades prone to cracking. The formula of the invention is a method of cooling unbroken castings, which includes cooling the ingot surface with sprayed water over zones along the length of the ingot technological axis with adjustable intensity of water supply between the rollers, characterized in that, in order to provide soft cracking steel grades,. The surface area of the ingot's wide edges, the length of which с; is О, 2-О, 4 lengths of the liquid phase, is cooled by feed. water flat torches with s. Neither particles of 0.5-1.5 mm and the speed of their expiration is 2O-5O m / s, with the temperature gradient in the plume zone being 3-10 degrees / mm, and the subsequent cooling of the ingot in the O, 4-O, 8 the lengths of the liquid phase are carried out by supplying water in the form of a water mist by dispersing the dispersion of O, 05 particles. () L FIG. 2. 96 0.1 mm and temperature gradient O, OZ-0.1 degrees / mm, Source information taken into account during the examination 1, Steel. 1958, Mz 6, p. . 2. Rutes, V.S., et al. Theories of continuous casting of steel, M., Metallurgists, 1971. & d