Claims (3)
30 выхода годного, поскольку уносима в зоны подогрева пыль не может быть в делена в чистом виде, без смешивани с пылью известн ка. Разделение воздушного потока на две части и направление одной из ни на охлаждение извести позвол ет существенно , в 1,5раза и более/ умень шить сечение в плане зоны охлаждени . Кроме сокращени затрат на соо жение зоны это упрощает равномерное распределение воздуха по площади решетки зоны охлаждени . Кроме того такое выполнение разведки;воздуха исключает нарушени в работе зоны .охлаждени при изменении тепловой мощности печи, При необходимости ее изменени производ т изменение расхода воздуха, подаваемого над слоем зоны охлаждени . Выбор числа псевдоожижени в зон в интервале 0,8-1 и сокращение площади зоны охлаждени обеспечивают практически нулевой угол естественн го откоса материала, практически горизонтальный его уровень в зоне. Это исключает сегрегацию материала в зоне, предотвращает неравномерно распределение воздуха по слою тр ности 3 организации загрузки и выгрузкк материала. При выполнении зоны обжига во вращающейс печи загрузка гор чей извести в ону охлаждени не вызывает трудностей. В этом случае чис ло псевдрожижени в зоне следует в бирать в интервале 0,1-0,2 с целью снижени ее гидравлического сопрот лени . В известково-обжигательных печа вод ной эквивалент W , вл ющийс отношением . . ..)вш еоОиьь - расход воздуха на печь. Нм /ч; производитель.ность печи по извести, кг/ч bXai WB соответственно теплоемкости воздуха и извести вз тые по температуре в да, ккал/Нм , ккал/кг; равен 2,4-3,5. Поскольку дл глубокого охлаждени извести до статочно услови , например W 1,05-1,1, то по вл етс из быточное количество воздуха, со ответствующее разности (2,4-3,5 , -(1,05-1,Ц. Это количество воздуха и на 1равл етс над .слоем зоны охлаждени . При обосновании пределов рекомендуемых расходов воздуха ; подава емого на охлаждение извести в зону охлаждени дл глубокого охлаждени извести необходимо соблюдать услов v 170. Принимаем необходимый избыток воздуха, соответствующий V 1,05. При этом расход воздуха,на , .. )в)(п хлаждение paBeHW - |/05 (GC) г|кг. Поскольку откуда ц 0|-105 G ,., Си в 0214 ккал/кг°С,С 0,312 KKan/HN °C; Ьхч получаем W что и прин то в качестве нижнего предела расхода. Дл летних условий работы печи, когда температура воздуха повышаетс , необходимо произволить увеличение его расхода. Принимаем дл этого случа V 1,5. Аналогичные выкладки лают величину удельного расхода, равную 1,03 кг/кг, что вл етс. верхним пределом. Выбор числа псевдоожижени в зоне охлаждени в интервале величин 0,81 обусловлен необходимостью сохранени подвижности сло , горизонтальной поверхности его верхнего уровн при одновременном исключении перемешивани частиц. При числе псевлоожижени , равном 0,8 и выше, угол естественного откоса зернистого материала становитс равным нулю. Слой по р ду признаков, например по условию сохранени горизонтальной поверхности верхнего среза сло , напоминает жидкость. Это обсто тельство предотвращает сегрегацию материала, существенно упрощает загрузку и выгрузку материала , предотвращает неравномерное, распределение воздуха по сечению сло .Увеличение числа псевдоожижени сверх единицы,сохран вышеуказанные преимущества,приводит к перемешиванию частиц,что нарушает противоточность зоны охлаждени и ухудшает теплообмен в ней. При осуществлении зоны обжига во вращающейс печи услови загрузки материала в зону охлаждени облегчаютс за счет подачи материала непосредственно из печи в центр плотного сло , имеющегос в охладителе. В этом случае с целью снижени гидравлического сопротивлени зоны охлаждени целесообразно уменьшить число псевдоожижени , выбира его в пределах 0,1-0,30 yields, since dust carried away to the heating zones cannot be kept in its pure form, without limestone being mixed with the dust. The separation of the air flow into two parts and the direction of one of the lime cooling significantly, by 1.5 times and more / reduce the cross section in terms of the cooling zone. In addition to reducing the cost of zone removal, this simplifies the uniform distribution of air over the area of the cooling zone grid. In addition, this reconnaissance; air eliminates disturbances in the operation of the cooling zone when the heat power of the furnace changes. If necessary, the air flow rate above the cooling zone layer is changed. The choice of the number of fluidization in the zones in the range of 0.8-1 and a reduction in the area of the cooling zone ensure an almost zero angle of natural repose of the material, almost horizontal level in the zone. This eliminates the segregation of material in the zone, prevents uneven distribution of air in the third layer of the organization of loading and unloading of material. When performing the burning zone in a rotary kiln, the loading of hot lime into the cooling system is not difficult. In this case, the number of pseudo-yields in the zone should be taken in the range of 0.1-0.2 in order to reduce its hydraulic resistance. In the lime kiln, the water equivalent of W is the ratio. . ..) lm - air flow to the stove. Nm / h; kiln production per kiln, kg / h bXai WB according to heat capacity of air and lime taken by temperature in yes, kcal / Nm, kcal / kg; equal to 2.4-3.5. Since there is a sufficient condition for deep cooling of lime, for example, W 1.05-1.1, a large amount of air appears, corresponding to the difference (2.4-3.5, - (1.05-1, C). This amount of air is equalized over the cooling zone layer. When justifying the limits of the recommended air flow rates of lime supplied for cooling to the cooling zone for deep cooling lime, condition v 170 should be observed. Accept the required air excess corresponding to V 1.05. This air flow, on, ..) c) (n cooling paBeHW - | / 05 (GC) g | kg. Because o tda q 0 | -105 G,., Cu at 0214 kcal / kg ° C, C 0.312 KKan / HN ° C; hhch we get W as the lower limit of consumption. For summer operating conditions of the furnace, when the air temperature rises , it is necessary to allow an increase in its consumption. For this case V 1.5 is accepted. Similar calculations show the specific consumption equal to 1.03 kg / kg, which is the upper limit. Selection of the number of fluidization in the cooling zone in the interval of 0.81 due to the need to preserve the mobility of the layer, the horizontal surface of its upper level with one a belt exclusion stirring particles. With a fluidization number of 0.8 and above, the angle of repose of the particulate material becomes zero. A layer of a number of features, such as the condition of maintaining the horizontal surface of the upper slice of the layer, resembles a liquid. This circumstance prevents segregation of the material, greatly simplifies the loading and unloading of material, prevents uneven distribution of air over the cross section of the layer. Increasing the number of fluidization over the unit, retains the above advantages, leads to mixing of particles, which violates the counter-current cooling zone and impairs heat transfer in it. When the calcining zone is implemented in a rotary kiln, the conditions for loading the material into the cooling zone are facilitated by feeding the material directly from the kiln to the center of the dense layer contained in the cooler. In this case, in order to reduce the hydraulic resistance of the cooling zone, it is advisable to reduce the number of fluidization, choosing it in the range of 0.1-0.
2. Пример. Проводитс обжиг известн ка фракции 3-10 мм в 4-зонной печи КС, имеющей две зоны подогрева известн ка, зону обжига, зону охлаждени . Дл ведени процесса обжига в печь подают 31250 воздуха , 3107 Нм З/ч природного газа теплотворностью 8200 ккал/Нм. Из зоны обжига в охладитель выгружаетс . 21490 кг/ч извести,имеющей температуру 920С. Имеющеес количество воздуха раздел ют на два потока. Один из них в количестве 16600 НмЗ/ч(0,772НмЗ/кг; подают под решетку зоны охлаждени . другой в количестве 14650 Нм/ч направл ют в 3OHV охлаждегчи выше уров н охлаждаемого материала Число псев доожижени в зоне равно 0,85, что предотврсццает сегрегацию материала и упрощает конструкцию. Пои температур воздуха на входе в зону охлаждени , равной , температура выгружаемой извести составл ет 109°С. Средн температура воздуха, уход щего из зоны охлаждени , составл ет 430 С Измельчение материала и пылеунос из зоны практически отсутствуют. Осуществлени обжига по известно1му способу дает температуру матери ала , выгружаемого из зоны, 142с, среднюю температуру воздуха - 380 С. Число псевдоожижени в охладител х 1,5-1,7. За счет измельчени средний диаметр уменьшаетс на-20%, из охладителей уноситс 1100 кг/ч пыли извести .. Обжиг известн ка по предлагаемому способу предотвращает потерю 1100кг/ готового продукта, измельчение его и обеспечивает экономию тепла в размере 23,3 ккал/кг извести. На чертеже приведена принципиальна схема печи кип щего сло дл осуществлени способа. Печь имеет зоны подогрева 1 и 2 известн ка, зону обжига 3, зону охла дени 4. Последн содержит решетку 5, подрешеточную камеру 6, к которой подсоедин етс общий воздуховод 7. Переточные устройства 8-10 обеспечив ют передачу материала из зоны в зону Зона обжига 3 имеет воздухопроводы 11, соединенные с надслоевым пространством зоны охлаждени 4. Подача м териала в печь производитс загрузоч ной течкой 12, отвод извести - устро ством 13. Выход ПРОДУКТОВ сгорани и печи осуществл етс по газопроводу 14. Дл осуществлени способа общий воздухопровод 7 соедин етс трубопро водом 15 с надслоевым пространством зоны охлаждени 4. На общем воздухопроводе 7 и на трубопроводе 15 установлены измерительные диафрагмы 16 и 17 и регулирующие органы 18 и 19. Работа печи ПРОИСХОДИТ следующим образом. Известн к, подлежащий обжигу, по течке 12 загружаетс в зону подогрева 1, по переточному устройству 8 передаетс в зону подогрева 2 и пере точным устройством 9 направл етс в зону обжига 2. An example. Limestone fraction of 3–10 mm is calcined in a KS 4-zone furnace, which has two limestone preheating zones, a calcination zone, and a cooling zone. To conduct the burning process, 31250 air, 3107 Nm W / h of natural gas with a calorific value of 8200 kcal / Nm are supplied to the furnace. From the burning zone to the cooler is discharged. 21490 kg / h of lime having a temperature of 920С. The available amount of air is divided into two streams. One of them in the amount of 16600 NmZ / h (0.772 NmZ / kg; served under the cooling zone grid. The other in the amount of 14650 Nm / h is sent to 3OHV chiller air above the cooled material level. The number of fluidization in the zone is 0.85, which prevents segregation of the material and simplifies the design. When the air entering the cooling zone is equal, the temperature of the discharged lime is 109 ° C. The average temperature of the air leaving the cooling zone is 430 ° C The grinding of the material and dust from the zone is practically absent. life safety fundamentals ha, according to the method known, gives the temperature of the material discharged from the zone 142s, the average air temperature is 380 C. The number of fluidization in the chillers is 1.5-1.7. Due to grinding, the average diameter is reduced by -20%, from the chillers 1100 are carried away kg / h of lime dust. Calcinating lime by the proposed method prevents the loss of 1100 kg / finished product, grinding it and provides heat savings of 23.3 kcal / kg of lime. The drawing is a schematic diagram of a fluidized bed furnace for carrying out the method. The furnace has heating zones 1 and 2 limestone, a firing zone 3, a cooling zone 4. The latter contains a grill 5, a sublattice chamber 6 to which the common air duct 7 is connected. The overflow devices 8-10 ensure the transfer of material from zone to zone the firing 3 has air ducts 11 connected to the over-layer space of the cooling zone 4. The material is fed into the kiln by the loading leak 12, and the lime is removed by the arrangement 13. The output of the PRODUCTS of combustion and the kiln is carried out via the gas duct 14. It is driven by pipeline 15 with the over-bed space of the cooling zone 4. Measuring orifices 16 and 17 and regulating members 18 and 19 are installed on the common air duct 7 and on the pipe 15. The limestone, which is to be fired, is fed through the chute 12 into the preheating zone 1, through the transfer device 8 is transferred to the preheating zone 2 and the recycling device 9 is sent to the roasting zone
3. В процессе движени по зонам- 1 и 2 известн к подогревает с продуктами сгорани , уход щими из зоны обжига 3, до 820-850 с. В зоне обжига 3 за счет сгорани топлива вводимого вместе с ВОЗДУХОМ по. воздуховодам 11, известн к обжигаетс при 910-1000 С и переточным устройством 10.направл етс в зону охлаждени 4, Воздуховодом 7 в подрешеточную камеру 6 вводитс ВОЗДУХ в количестве 0,72-1,03 извести. Он проходит решетку 5 и поступает в движущийс сверху вниз слой охлаждаемой извести. Охлажденна известь, имекша температуру примерно равную температуре ввод щего воздуха, устройством 13 отводитс из зоны. Подогретый воздух смешиваетс в налслоевОм пространстве с воздухом, подаваемым трубопроводом 15, и поступает в воздуховоды 11. Количество воздуха, подаваемого по трубопроводу 15, составл ет 0,5-0,8 .Нм /кг извести. Наличие измерительных диафрагм 16 и 17,и регулиругацих органов 18 и 19 позвол ет установить требуемый расход воздуха на печь и на охлаждение извести. Процесс .установки подаетс автоматическому регулированию по известным схемам. Например, регул тор количества поддерживает нужный расход воздуха на печь, использу диафрагму 17 и регулирующий дроссель 19. Другой регул тор, ИСПОЛЬЗУЯ в качестве регулируни;его параметра температуру выдел емой извести, управл ет дросселем 18. Предлагаемый способ позволит сни зить расход тепла на обжиг и увеличить выход годного продукта. Формула изобретени Способ обработки известн ка путем его подогрева, обжига и охлаждени воздухом, подаваемым под решетку зоны охлаждени отличающийс тем, что/ с целью снижени расхода тепла на обжиг и увеличени выхода годного продукта, под решетку зоны охлаждени подают часть воздуха в количестве 0,72-1,03 извести, а другую часть подают над слоем зоны охлаждени причем число псевдоожижени поддерживают в пределах 0,11 ,0. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Реферативна информаци ВНИИЭСМ. Сери Промышленность автоклавных материалов и местных в жущих м., вып. 8, 1976.3. In the process of moving through zones 1 and 2, limestone heats up with combustion products leaving from the burning zone 3 up to 820-850 s. In the burning zone 3 due to the combustion of the fuel introduced with AIR by. The air ducts 11, which are limestone, are burned at 910-1000 ° C and the overflow device 10 is directed to the cooling zone 4. The AIR in the amount of 0.72-1.03 lime is introduced into the sub-grid chamber 6 by the air duct 7. It passes through grate 5 and enters a layer of cooled lime moving from top to bottom. The cooled lime, having a temperature of approximately equal to the temperature of the intake air, is discharged from the zone by the device 13. The heated air is mixed in the oxygen space with the air supplied by the pipe 15 and enters the air ducts 11. The amount of air supplied through the pipe 15 is 0.5-0.8. Nm / kg of lime. The presence of diaphragms 16 and 17, and regulators 18 and 19 allows the required air flow to the kiln and to cool the lime to be established. The installation process is supplied to the automatic regulation according to known schemes. For example, the quantity controller maintains the required air flow to the kiln using a diaphragm 17 and a regulating choke 19. Another regulator, USING as a regulator; its parameter is the temperature of lime produced, controls the choke 18. The proposed method will reduce the heat consumption for firing and increase the yield of the product. Claim Method A method for treating limestone by heating, calcining and cooling it with air supplied under the cooling zone grating, characterized in that / in order to reduce the heat consumption for burning and increase the yield of the product, 0.72 of the air is applied to the cooling zone grate. -1.03 lime, and the other part is fed over the cooling zone layer, the fluidization number being maintained at 0.11, 0. Sources of information taken into account in the examination 1. Referential information VNIIESM. Seri Industry autoclave materials and local living m., Vol. 8, 1976.
Нз1ести/1КNz1esti / 1K
1212
Q у ffffj i// л/Q y ffffj i // l /