Claims (2)
Дл достижени поставленной цели в управл емом реакторе, содержащем шестистержневой пространственный симметричный магнитопровод с (Трем кольцевыми рмами, одно из ипторых (среднее) делит стержни 3 магнитопровода пополам (на верхнюю и нижнюю части), трехфазную обмотку переменного тока, выполненную из двух секционированных пофазно частей , соединенных параллельно друг с другом и секционированную обмотку подмагничивани , размещенные на стержн х магнитопровода, одна из частей обмотки переменного тока раз щена на верхних част х стержней маг интопровода и соединена в звезду, а друга - на нижних част х стержней и соединена в треугольник. Причем секционированные пофазно части обмотки соединены между параллельно или последовательно. На фиг. 1 представлена схема соединени обмоток реактора, размещенных на магнитопроводе, на фиг. 2 вариант схемы соединени обмоток реактора по фиг. 1. Управл емый реактор содержит шестистержневой пространственный симметричный магнитопровод с трем коль цевыми рмами одно из которых (среднее ) делит стержи магнитопровода попела, на верхнюю 1 и нижнюю 2 части, трехфазную обмотку переменно го тока, вьшолненную из двух секционированных пофазно частей 3 и А, соединенных параллельно друг с другом , и секционированную обмотку 5 подмагничивани , размещенные на стержн х магнитопровода, одна из частей 3 обмотки переменного тока р мещена на верхних част х 1 стержней магнитопровода и соединена в звезду , а друга 4 - на нижних част х 2 стержней и соединена в треугольник, причем секционированные пофазно час ти 3 и 4 обмотки соединены между со параллельно (фиг. 1),или последовательно (фиг, 2). Управл емый реактор работает сле дующим образом. Подмагничивание посто нным током магнитопровода реактора уменьшает магнитную проницаемость стали, следовательно , уменьшаетиндуктивное сопротивление частей 3 и 4 трехфазн обмоток. Измен величину тока подмагничивани , можно регулировать сопротивление трехфазной обмотки. В схеме включени и расположени обмоток 3, 4 и 5 (фиг. 2) электромаг нитна св зь по посто нному току ме ду трехфазной обмоткой и обмоткой подмагничивани отсутствуе. Компенсаци четных гармоник в кривой потребл емого из сети тока осуществл етс за счет того, что в схеме по фиг. 1 они циркулируют внутри параллельно соединенных секций каждой фазы частей 3 и 4 трехфазной обмотки . В схеме по фиг. 2 четные гармоники в кривой потребл емого из сети тока отсутствуют вследствие того, что при последовательном соединении секций каждой фазы 3 и 4 в магнитопроводе создаетс вынужденный режим намагничивани по четным гармоникам, при котором они про вл ютс только в индукции магнитного пол . Дл исключени магнитных потоков третьей и кратных ей гармоник из магнитного рассе ни верхней части реактора, создаетс возможность замыкани токов этих гармоник в обмотке 5 подмагничивани , размещенной на верхней части 1 стержней магнитопровод, соединенной в схему двух встречно-параллельно BKJEDченных открытых треугольников. В нижней части 2 стержней магнитопровода токи этих гармоник замыкаютс в части 4 трехфазной обмотки, соединенной в треугольник. В основу исключени п той и седьмой гармоники из кривой потребл емого реактором из сети тока положен принцип того, что при одинаковых услови х намагничивани верхней 1 и нижней 2 частей магнитопровода фазы этих гармоник в линейных токах звезды и треугольника оказываютс противоположными . Если верхн и нижн часть магнитопровода идентичны, а часть 4 обмотки имеет в 3 раз витков больше, чем часть 3 обмотки, то амплитуды токов п той и седьмой гармоники в линейных токах равны и из сети они не потребл ютс . Таким образом, п та и седьма гармоники тока циркулируют между част ми 3 и 4 обмотки переменного тока и в сеть они не попадают. Число витков обмотки 5 подмагничивани , размещенной на верхней части 1 магнитопровода, должно выбиратьс в два раза больп е, чем в обмотке 5 подмагничивани , размещенной на нижней части 2 магнитопровода . Ввиду сокращени количества необходимых изол ционных промежутков между част ми обмоток разного напр жени на стержн х сокращаютс габариты обмоток и магнитопровода реактора, а следовательно , расход активных и изол ционных материалов. При соединении частей трехфазной обмотки Р треугольник и звезду расход меди на трехфазную мотку меньше. В случае 15°зигзага к чество витков Wj2 дополнителвной час обмотки должно составл ть 0,366 ч. количества витков основной чисти w Поэтому эквивалентное число витков стержне W3 - w +w Wj+w| w Yl+0,36+0, l,22w. этом фактическое количество При витков ,366w.t Следовательно, схема соединени требует увеличени расхода зигзага 1,115 раз. меди в Формула изобретени I. Управл емый реактор, содержащий шестистержневой пространственный симметр1гчный магнитопровод с трем кольцевыми рмами, одно из ко торых (среднее) делит стержни магнитопровода пополам (на верхнюю и н нюю части), трехфазную обмотку пере менного тока, выпблненнук из двух секционированных пофазно частей, соединенных параллельно друг с другом и секционированную обмотку подмагничивани , размещенные на стержн х магнитопровода , отличающийс тем, что, с целью снижени расхода активных материалов и упрощени конструкции обмоток, одна из частей обмотки переменного тока размещена на верхних част х стержней магнитопровода и соединена в звезду, а друга - на нижних част х стержней и соединена в треугольник. 2.Реактор по п. I, отличающийс тем, что секционированные пофазно части обмотки соединены между собой параллельно. 3,Реактор попп. 1и2, отличающийс тем, что с кционированные пофазно части обмотки соединены между собой последовательно. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе . richer F. Friedlander Е. D.С.Control led Reactor, - GEC, Journal, 1955, V. 22, № 2. To achieve this goal, in a controlled reactor containing a six-core spatial symmetric magnetic core with (Three ring roms, one of the second (middle) divides the cores of the three magnetic cores in half (upper and lower parts), three-phase AC winding, made of two sections partitioned out of phase connected in parallel with each other and a partitioned bias winding placed on the cores of the magnetic circuit, one of the parts of the alternating current winding is spread on the upper parts of the rod the mag is interconnected and connected to a star, and the other is on the lower parts of the rods and connected in delta. Moreover, the sections of the winding sectioned by the phase are connected in parallel or in series In Fig. 1 is a diagram of the connection of the windings of the reactor placed on the magnetic core, Fig. 2 The connection diagrams of the reactor windings of Fig. 1. The controlled reactor contains a six-core spatial symmetric magnetic core with three annular frames, one of which (middle) divides the cores of the magnetic core to the top 1 and the lower 2 parts, a three-phase winding of alternating current made of two phase-separated parts 3 and A connected in parallel with each other, and a sectioned bias-induced winding 5 placed on the cores of the magnetic circuit, one of the parts 3 of the AC winding p is placed on the upper parts x 1 of the cores of the magnetic circuit and connected in a star, and the other 4 - on the lower parts x 2 of the terminals and connected in a triangle, with the sectioned phase by phase parts 3 and 4 of the windings connected between and in parallel (Fig. 1), or sequentially (FIG. 2). The controlled reactor operates as follows. The direct current magnetisation of the reactor magnetic core reduces the magnetic permeability of steel, therefore, reduces the inductance of parts 3 and 4 of the three-phase windings. By varying the magnitude of the bias current, you can adjust the resistance of the three-phase winding. In the switching circuit and arrangement of the windings 3, 4 and 5 (Fig. 2), an electromagnetically coupled DC connection between the three-phase winding and the bias winding is absent. The compensation of even harmonics in the curve of current consumed from the mains is due to the fact that in the circuit of FIG. 1 they circulate inside parallel-connected sections of each phase of parts 3 and 4 of a three-phase winding. In the circuit of FIG. 2 even harmonics in the curve of current consumed from the mains are absent due to the fact that when series sections of each phase 3 and 4 are connected in series, a forced magnetization mode is produced along even harmonics, in which they appear only in the magnetic field induction. To exclude the magnetic fluxes of the third and multiple harmonics from the magnetic scattering of the upper part of the reactor, it is possible to close the currents of these harmonics in the bias winding 5 placed on the upper part 1 of the cores of the magnetic circuit connected to two open triangles opposite to BKJED. In the lower part of the 2 cores of the magnetic circuit, the currents of these harmonics are closed in part 4 of a three-phase winding connected in delta. The exclusion of the fifth and seventh harmonics from the current consumed by the reactor from the current network is based on the principle that under the same conditions of magnetization of the upper 1 and lower 2 parts of the magnetic circuit, the phases of these harmonics in the linear currents of the star and the triangle are opposite. If the upper and lower parts of the magnetic circuit are identical, and part 4 of the winding has 3 times turns more than part 3 of the winding, then the amplitudes of the currents of the fifth and seventh harmonics in the linear currents are equal and they are not consumed from the network. Thus, the fifth and seventh harmonics of the current circulate between parts 3 and 4 of the AC winding and they do not enter the network. The number of turns of the bias winding 5, placed on the upper part 1 of the magnetic circuit, should be twice as large as in the bias winding 5, located on the lower part 2 of the magnetic circuit. Due to the reduction in the number of required insulating gaps between the parts of windings of different voltages on the rods, the dimensions of the windings and the reactor magnetic core are reduced, and consequently, the consumption of active and insulating materials. When connecting parts of a three-phase winding P, a triangle and a star copper consumption for a three-phase coil is less. In the case of a 15 ° zigzag, the number of turns of the main wire must be 0.366 hours of the additional winding w. Therefore, the equivalent number of turns of the rod W3 - w + w Wj + w | w Yl + 0.36 + 0, l, 22w. This is the actual number. With coils, 366w.t. Therefore, the connection scheme requires an increase in zigzag consumption 1,115 times. of copper in claims I. A controlled reactor containing a six-core spatial symmetric magnetic core with three annular rs, one of which (middle) divides the magnetic cores in half (upper and lower parts), a three-phase alternating current winding, split out of two sectioned phase parts connected in parallel with each other and a sectioned bias winding placed on the rods of the magnetic circuit, characterized in that, in order to reduce the consumption of active materials and to simplify The instructions of the windings, one of the parts of the AC winding is placed on the upper parts of the magnetic cores and connected to a star, and the other on the lower parts of the terminals and connected in a triangle. 2. Reactor according to claim I, characterized in that the phase-separated sections of the winding are interconnected in parallel. 3, Reactor popp. 1 and 2, characterized in that the phase-wound portions of the winding are interconnected in series. Sources of information taken into account in the examination. richer F. Friedlander E. D.С.Control led Reactor, - GEC, Journal, 1955, V. 22, № 2.
2. Авторское свидетельство СССР по за вке 2769126/24-07, (075А:.4) 1979,2. USSR author's certificate in application 2769126 / 24-07, (075A: .4) 1979,
-ho- фу . f-ho- fu f
XX
чh
5five
Фу.2Fu.2