(54) СПОСОБ ГИДРООБЕССЕРИВАНИЯ АСФАЛЬТЕНИ МЕТАЛЛСОДЕРЖАЩЕЙ НЕФТИ . мого изобретени / на фиг. 4 - другой вариант изобретени . Непромотированный верхний или пер вый из слоев катализатор состоит из металлов VI и VIII групп, нанесенных на некрекируюищй носитель. При этом используют комбинации металлов, такие как кобальт-молибден, никельйвольфрам и никелв-молибден, предпочтительной комбинацией вл етс никел кобальт-молибден. Катализатор содержит 5-30 вес.% металлов VI и VIII групп, предпочтительно 8-20 вес.% и состав входит высокопористнй неразрушающийс материал носител . Предпочтительным материалом носител служит глинозем, но можно использова идругие носители, например кремнезе глинозем и кремнезем-окись магни . С помощью верхнего по ходу потока сырь катализатора из исходного масл извлекаетс значительное количество серы и металлов. Нижний слой катали тора содержит металлы VI и VIII групп и промотор - титан в количестве 110 вес.%, предпочтительно 2,58 ,0 вес.% , который можно получить путем .пропитки носител сол ми металлов . Дл пропитки можно использовать раствор четыреххлористого титана в количестве более, чем 8-10 вес.% в н-гептан.. Применение титана в большем количестве может оказатьс вредным дл гидрообессеривающей активности. Профилированные частицы катализатора вл ютс твердыми и имеют по- верхность, по крайней мере, с одной впадиной и Омним выступом. В предпоч тительном варианте эти частицы представл ют собой удлиненные экструдаты с множеством чередующихс удлиненных пр мых или изогнутых поверхностных впадин или извилин и выступов. Число впадин составл ет 1-8, предпоч тительно 3-4. Впадины образуют чередуквдиес продолговатые выступы, которые могут, быть округлены, простирающиес вдоль длины частицы катализатора , так что на поперечном се- . чеыии по оси частицы видно .множество поверхностных выступов, соединенных пересечением с образованием единого структурного катализатора, обеспечивающей прочность частицы в районе |пересечени . Диаметр частицы катализатора можн выразить как удвоенный- наименьший размер от центральной оси до поверхности . Измерение провод т от глубины щели, представл ющей со0ой наиболее глубокую поверхностную впадину между выступами, до центральной оси частиц Размер диаметра дл профилированных частиц катализатора составл ет обычно 0,042-017 см, предпочтительно 0,046-0,127 см и наиболее предпочтительно 0,051-0,102 см. Соответствующие радиальные размеры должны составл ть половины этих величин и составл ют 0,021-0,085 см, предпочтительно 0,023-0,064 см и наиболее предпочтительно О ,025-0,051 см. Установлено, что если катализатор гидрообессеривани с четырьм выступами , образованными четырьм впадинами и имеющими определенный размер диаметра, равный 0,07 см, разрушить с нарушением формы исходных частиц с образованием тем самым более мелких, гранулированных частиц, размером 0,0419-0,0841 см, то активность катализатора не увеличиваетс , несмотр на увеличение при таком разрушении отношени площади поверхности к объему . С другой стороны известно, что измельчение катализатора аналогичного состава в виде цилиндрических частиц с обычным диаметром 0,08 см до частиц такого же размера увеличивает его активность. Обычно считают, что любое уменьшение размера частиц увеличивает активность катализатора благодар сопутствующему увеличению в частице отношени площади поверхности к объему. Поэтому отсутствие увеличени активности при уменьшении размера профилированных частиц указывает , что профилированные частицы в диапазоне размеров по предлагаемому способу уже обладают оптимальной активностью благодар форме частицы. Поскольку измельчение не увеличивает активности катализатора, то применение частиц более мелкого размера представл етс невыгодным, так как это приведет лишь к увеличению перепада давлени в системе без сопутст-вующего улучшени активности. Возможно причины оптимальной активности , св занной с размером части ц профилированного катализатора, используемого в способе, состо т в том, что форма частицы может способствовать увеличению поверхностного нат жени и св занного с этим времени контакта, увеличению смачиваемости частицы жидкостью в реакторе, исполь- зующем направленный книзу или струйный поток, по с равнению с временем пребывани жидкости или со смачивающей способностью дл нежелобчатых частиц. Профилированный катализатор обеспечивает множество точек контакта между соседними частицами, уменьша тем самым поверхность неработающей насадки, увеличива свободный объем реактора и увеличива смачиваемые зоны частиц. Используемый профилированный .катализатора дает неожиданные преимущества при работе с высокими массовыми скорост ми жидкости. В опыте по гидрообессериванию остаточного масла профилированные частицы катаи1изатора с четырьм желобками и диаметром 0,07 см показывают преимущество при 12°С в сравнении с цилиндрическими частицами, имеющими обычный диаметр 0,09 см при часовой объемной скорос ти жидкости 0,88, тогда как при час вой объемной скорости жидкости, рав ной 4, температурное преимущество увеличиваетс до 13, при сохране нии остальных условий процесса неиз «1енными. В рабочих услови х массова скорость может быть увеличена при любо данной объемной скорости путем увели чени толщины сло катализатора. При фиксированной объемной скорости и фиксированном объеме катализатора ув личение толщины сло катализатора экв валентно уменьшению диаметра сло . Поэтому повьошение преимуществ от повыше зи массовой скорости делает использование профилированных частиц катализатора особенно выгодным в реакторе , диаметр которого меньше диаметра реактора, содержащего непрофилированные частицы. Так как массова скорость определ етс как вес потока жидкости на единицу площади поперечного сечени реактора в единицу времени, то массова скорость увеличиваетс экспоне циально с уменьшением диаметра реактора при данной объемной скорости. Кроме того, профилированные части цы катализатора данного способа можно определить как вогнутые частицы в противоположность.выпуклым частицам . Твердое геометрическое тело счи таетс , выпуклым, если все пары точек лежащих внутри или на поверхности твердого тела, можно соединить пр мой линией, котора полностью находи с в пределах поверхности. Сферичес кие и цилиндрические частицы вл ютс выпуклыми. -Напротив, твердое геометрическое тело считаетс вогнутым, если по крайней мере, одна пара точек , лежащих внутри или на поверхности твердого тела, может быть соединена пр мой линией, котора не полиостью находитс внутри или на поверхности твердого тела. Геометрический объем наименьщего выпуклого твердого тела, содержащего вогнутое твердое тело, должен быть больше геометрического объема вогнутого твердого тела. Допустив, что Vy равно объему минимального выпуклого твердого тела, которое может содержать определенное вогнутое твердое тело, и V, равно объему содержимого вогнутого твердого тела, полученный коэффициент вогнутости С можно выразит ь так: Vx Вогнутое геометри1ескоё твердое тело имеет коэффициент вогнутости больше единицы. Средний коэффициент вогнутости профилированных частиц катализатора составл ет 1,01-1,35, предпочтительно примерно 1,03 или 1,05-1,25, наиболее предпочтительно 1,10-1,20. Отношение внешней.поверхности к объему профилированных частиц катгшизатора составл ет обычЯо 31,1 и 78,1 см , предпочтительно 39,4 и 70,8 см . Внутренн поверхность профилированного катализатора может составить 100-350 MVr; Профилированные частицы катализатора могут иметь о(йвий объем пор 0,3-0,85 , причем более половины этого объема имеет поры с радиусом между 50 и 300 А, Профилированные частицы катализатора обеспечивают более высокий свободный объем реактора, чем цилиндрические частицы. Если VP - объем каждой частицы, включа объем пор, умноженный на число частиц, и Vy - объем всего свободного пространства реактора , включа объем пор, то дол свободного объема составл ет V, + VP . В реакторе, содержащем профилированные частицы катализатора, дол свободного объема составл ет 0,200 ,95, предпочтительно 0,25-0,55. В процессе гидрообессеривани используют парциальное давление водорода 70-350 кг/см , предпочтительно 70-210 кг/см - или 105175 кг/см. Скорость циркул ции газа составл ет 17,3-356 cT.MVlQO л,предпочтительно 35,6-178 ст.м/lOO л. В предпочтительном варианте циркулирующий газ содержит-85.% или больше водорода. Мол рное отношение водорода к исходному сырью составл ет 4:1 и 80:1. Температура в реакторе составл ет 316 и 482°С, предпочтительно 343 и 427с. Дл компенсировани потери активности катализатора по мере его старени , температуру в реакторе увеличивают . Температура должна быть достаточно низкой с тем, чтобы не более 30% обычно, в предпочтительно не более 10,15 или 20 вес.% исходного масла с температурой кИпени З43-с, крекировалось до продукта, кип щего при температуре ниже 343°С. . Часова объемна скорость жидкости в каждсм реакторе составл ет 0,1-10 или 0,2-1,25 объемов масла в час на объем катализатора. Под термином асфальтен и металлсодержаща нефть в предлагаемом способе понимаетс сыра нефть, или отбензиненна нефть после атмосфер-ной или вакуумной перегонки, содержаща по существу все остаточнке асфальтены сырой нефти. Возможно использование других асфальтенсодержайих нефтей, например каменноугольных жидкостей и нефтей, экстрагированных из горючих сланцев и дегтенос ных песков, Асфальтены имеют относительно низкое отношение водорода к углероду в сравнении с низкокип щими нефт ми и обычно содержат большую часть металлических компонентов, присутствующих во всем сырье,например , никель и ванадий. Поскольку большинство катализатор об.ессеривани имеют высокую активность к деметаллизации, а также и к 1десульфурации, тй первый из слоев епромотированный катализатор удал ет значительное количество никел и ванади из сырь вместе с существенным кол5 чеством серы. Эти металлы стрем тс отложитьс на катализаторе и снизить его обессеривающую активность . Удаление никел и ванади вл етс причиной об зательной дезакти вации первого по ходу катализатора, тогда как отложение кокса будет лишь незначительно понижать его активност Так как отбензиненные атмосферной или вакуумной перегонкой нефти содер жит, по существу, всю асфальтеновую фракцию сырой нефти, из которой они происход т,то они обычно содержат от 95 до 99 вес.% или больше никел и. ванади :ырой нефти. Содержание нике л , ванади и серы в нефт ных остато ных маслах может измен тьс в широко диапазоне. Например, никель и ванади могут составл ть 0,002-0,03 вес.% (20-300 частей на миллион или больше от нефти, тогда как сера может составл ть примерно от 2 до 7 вес.% или больше. В первом или непромотирован ном катализаторе на частице катализато ра постепенно накапливаютс никель и в надий,привод к блокированию пор катализатора . После забивки пор скорость ста рени катализатора перестает быть пос тепенной и резко увеличиваетс до окончани цикла работы катализатора. Согласно способу, слой непромотиро ванного катализатора располагают над слоем промотированного катализатора. Эти слои возможно располагать в одном реакторе или в раздельных.реакторах. При расположении в раздельных реакторах преимущество достигаетс путем включени между ступенью пер;вого непромотированного катализатора и ступенью второго промотированного катализатора ступени испарени газа. Большую частьметаллов и серы извлекают из сырой нефти в первой ступени Первой причиной дезактивации катализатора второй ступени вл етс закоксовывание вследствие более жестких условий гидрообессеривани . В двухступенчатых способах гидрообессеривани остаточныз масл ных фракций с использованием непромотированных катализаторов и с промежуточной ступенью дл удалени загр зн ющих побочных ta3OB, например сероводорода , аммиака, газообразных углеводородов , и с постепенным повышением температур в каждой ступени дл компенсировани старени катализатора, обычно наблюдают,- что скорость старени катализатора и образование кокса на катализаторе значительно больше во второй ступени, чем в первой. Это. высокое коксообразов1ание на второй ступени можно объ снить на молекул. рйой основе. В первой ступени имеющиес периферийные алкильны группы в исходном асфальтене и молекуле смолы со:здают пространственные затруднени , которые стрем тс предотвратить контактирование поликонденсированного кольцевого внутримолекул рного сло молекул остатка с катализаг тором.Однако сера в молекулах асфальтена , наход ща с в ароматических драх, не удал етс в первой ступе- ни и должна извлекатьс во второй ступени . Вследствие отсутстви алкильных групп молекул в сырье второй ступени контакт атомов углерода ароматических дер и катализатора более тесный, чем на первой ступени. При этом происходит обессеривание, сопровождающеес усиленным коксообразованием. В известном способе 2 было показано , что во второй ступени обессГеривани промотированный катализатор показывает улучшенную активность к обессериванию нар ду с ингибированием коксообразовани и соответственно к понижению старени катализатора . . Кроме того, использование на второй ступени промотировани катализатора провод т к более низкому расходу водорода в сравнении с использованием непромотированного катализатора во второй ступени. Эта экономи водорода согласуетс с данными, показывающими , что промотированный катализатор во второй ступени значительно более селективен по отношению к реакЬ;ии обессеривани , чем непромотированный катализатор. Таким образом, промотированный катализатор вызывает значительно меньше побочных реакций, . например гидрогенолиз, ароматическое насыщение и т.д. Так как цикл работы промотированного и непромотированного катализаторов в первой бтуйени обессеривани ограничен отложением металлов и поскольку преимущество обессеривани дл промотированного катализатора в первой ступени относительно небольшое и уменьшаетс ,по мере .старени катализатора, то промотированный катализатор не примен ют в качестве верхнего катализатора.. В качестве верхнего катализатора примен ют менее дорогой непромотированный катали затор . Поскольку жизненный цикл ниж-него катализатора ограничей коксованием, и так как особое преимущество промотированного катализатора состоит в его высокой устойчивости против кокс вани , то промотированный катализатор пpи.eн ют после сло непромотированного катализатора. Кроме того, промотированный катализатор подвержен быстрой автореге|нерации на второй ступени путем мест ного удалени поверхностного кокса после увеличени давлени водорода. ; Промотированный катализатор ускор ет , присоединение водорода к поверх ностному коксу с ростом давлени водорода, раствор тем самым часть Ьоверхностного кокса и частично реге йериру катализатор. Было установлено, что промотирова ный катализатор про вл ет улуч шенное кинетическое воздействие на каталити ческое восстановление кокса после увеличени давлени водорода по срав нению с непромотированным катализатором . Опыты показали, что затрата време ни на повьшение активности непромоти рованного каташизатора второй ступен путем повышени давлени водорода значительно больше, чем это требуетс дл промбтированного катализатора. Поэтому промотированный катализатор может об еспечить преимущество при ра боте на второй ступени не только за счет первоначального ингибировани о разовани коКса, но также за счет уд лени кокса с катализатора с помощью гидрировани с растворением кокса и перевода его в поток перерабатываемо го -масла. Дл повторного активирован к&тализатора второй ступени параллельное давление водорода необходимо увеличивать по крайней мере до 3,5 кг/см. предпочтительно до 10,5 кг/см, и втора ступень должна работать при этом повышенном давлении по крайней.мере в течение 24 ч. Поскольку общее давление в любом реакторес промотированным катализатором определ етс конструктивными особенност ми реакторов, то давление водорода на промышленной установке нельз произвольно увеличивать дл уменьшени количества кокса на катализаторе. Однако в промышленной установке раскоксовывание катализатора возможно осуществить путем прер вистого, увеличени чистоты водорода в реакторе с промотированным катализатором дл увеличени порциешьного давлени водорода, без увеличени общего давлени в регхторе, то есть этот процесс может осуществл тьс в течение периода времени,необходимого Дл регенерации катализатора путем использовани исходного водоро да с повышеннь1м парциальным давлением при посто нном общем давлении. В опытах используют промотированный катализатор, содержащий независимо от формы глинозем, пропитанный молибденом, никелем и титаном, причем глиноземное, основание пропитывают 3 вес.% никел , 8 вес.% молибдена и. 5 вес.% титана. Непромотированный катализатор, использованный в опытах, независимо от формы содержит 0,5 вес.% никел , 1 вес.% кобальта, 8 вес.% молибдена, остальное - глинозем.I Все катализаторы цилиндрической формы, независимо от состава, имеют диаметр, равный 0,08. см, а профилированные катализаторы,независимо от состава, имеют четыре продольных выступа и впадины на поверхности частицы с коэффициентом вогнутости, равным 1,15; размер удвоенного наименьшего рассто ни от поверхности к центральной оси составл ет 0,07 см. Пример. В качестве сырь используют остаточную фракцию Кувейтской нефти, выкипающую выше . Эту фракцию, содержащую 3,8 вес.% серы, подвергают гидрообессериванию при давлении водорода 136,5 кг/см и расходе водорода 133,2 ст. л. Одну часть исходного сырь пропускают в виде струи с водородом вниз через реактор первой ступени, содержа1ций частицы непромотированного катализатора цилиндрической формы. Другую часть исходного сырь пропускают в виде струйного потока с водородом через реактор первой ступени такого же размера, содержащий профилированные частицы непромотированного катализатора . Ё начале опыта часова объемна скорость жидкости в каждом реакторе составл ет 0,88 объемов жидкости в, час на объем катализатора. Температуру в каждом реакторе постепенно увеличивают по мере старени катализатора , регулиру ее таким образом, чтобы из каждого реактора выводить посто нный поток жидкого продукта, содержащего 0,95 вес.% серы.. Циркул цию реагента через каждый реактор продолжают примерно 12 сут при указанной объемн.ой скорости, после чего объемную скорость увеличивают до 4, увеличива при этом массовую скорость . При более высокой объемной скорости температуру в каждом реакторе аналогичным образом постепенно увеличивают по мере старени катализатора таким образом, чтобы из каждого реактора отводить посто нный поток жидкого продукта, содержащего 2,4 вес.% серы. Во всех опытах (фиг. 1) температура , необходима дл проведени процесса в реакторе, содержа ием-профилированные частицы катализатора. ниже необходимой температуры в реакторе , содержащем цилиндрические частицы катализатора. Это указывает на относительно более высокую каталитическую активность профилированных частиц катализатора. Кроме того, тем пературное; преимущество в- пользу профилированного катализатора больше при более высокой, объемной скорости. Так, перед увеличением объемной скорости температурное преимущество в пользу профилированного катализатора составл ет 1., тогда как среднее температурное преимущество в пользу профилированного катализатора у первых трех приведенных точек после изменени объемной скорости составл ет 13,. Таким образом, установленное температурное преимущество дл профилированного катализатора, существенно увеличивающеес с увеличением ;массовой скорости, показывает, что желаемый эффект может быть достигнут при использовании профилированных частиц катализатора в реакторе относительно небольшого размера, так как вс кое уменьшение диаметра реактора вызывает экспоненциальное, увеличение массовой скорости при данной объемной скорости. Пример 2, Исходным сьфьем вл етс поток, отход щий отпервой ступени г идрообессеривани ,. где гидрообессериванию подвергают сырье по примеру 1. Содержание серы в этом потоке составл ет 1,09 вес.%. В этих опытах отдельные части продукта первой ступени вместе с 73 ст. л водорода пропускают вниз в виде струйного потока над раздельнЕлми сло ми цилиндрического и профилированного промотированных катализаторо в течение периода, превышающего 50 дней при объемной часовой скорости жидкости, равной 1 , и под давлением 147 кг/см до достижени степени обе серивани около 71%. В конце этого периода .профилированный катализатор на 8,3С более актиЬен, чем цилиндри ческий катализатор при получении обе серенного продукта, содержащего 0,37 вес.% серы. После этого объемну часовую скорость жидкости увеличива до 3,99, осуществив четырехкратное увеличение массовой скорости. Затем отрегулировывают температур в каждом реакторе дл получени продукта ,, содержащего 0,65 вес.% серы. При этих услови х профилированный ка тализатор на 12,2°С более активен, чем цилиндрический катализатор, тог да как ожидаема разница активности составл ет . это говорит о том,что на второй ступени активность профили рованного промотированного катализатора улучшаетс при увеличении массово . скорости по сравнению с аналогичным, но непромотированным катализатором, Пример 3. Используют исходное сырье примера 2. Промотированный катализатор имеет цилиндрические частицы . Опыт провод т в отдельных реакторах одинакового диаметра путем пропускани исходного масла в виде струйного нис {од щего потока через катализатор . В каждом опыте объемный часовой расход жидкости составл ет 1,0 объема масла в час на объем катализатора , давление водорода 147 кг/ptf и расход водорода 72 ст. л. В каждом опыте температуру постепенно увеличивают по мере старени катализатора дл получени жидкого продукта , содержащегоо,32 вес.% серы. Во всем периоде опыта (фиг. 2) необходима дл проведени опыта температура в реакторе, содержащем профилированный катализатор, была ниже аналогичной температуры в реакторе , содержащем цилиндрический катализатор , что свидетельствует об относительно большей каталитической активности профилированного катализатора . Кроме того, относительное температурное преимущество в пользу профилированного катализатора увеличиваетс с возрастанием срока службы катализатора. Например, относительное температурное .преимущество дл профилированного катализатора составл ет 5, при сроке службы катализатора 5 дней и несколько увеличиваетс до б, при сроке службы катализатора 20 дней. При сроке службы 30 дней температурное преимущество незначительно увеличиваетс до 7,, однако через 40 дней температурное преимущество возрастает до 10,. Через 53 дн температурное преимущество в пользу профилированного катализатора достигает 11,7с и температурна крива становитс по существу плоской. Температурна крива дл профилированного катализатора начинает выравниватьс между 9 и 20 дн г ми и имеет относительно плоскую конфигурацию после 20 дней, тогда как температурна крива дл цилиндрического катализатора не достигает в течение этого периода плоской конфигурации . Поскольку, старение катализатора второй ступени почти полностью происходит из-за образовани кокса, то выравнивание температурной кривой дл профилированного катализатора указывает, что кокс на профилированном катализаторе достиг равновесного уровн , т .е. старый кокс удал етс с катализатора с той же скоростью, с которой на нем отлагаетс новый. На указанной стадии срока службы катализатора така ситуаци дл цилиндрического катализатора не достигаетс . Применение реактора относительно небольшого диаметра дл увеличени массовой скорости жидкости над промотированным профилированньам ката лизатором обеспечивает не только преимущество массовой скорости дл профилированного катализатора, но позвол ет также поддерживать в реакторе более высокое, давление и, следо вательно, более высокое давление водорода , что также способствует снижению коксообразовани . .. В противоположность расширению .температурного преимущества дл профилированного промотированногокатализатора j используемого во второй ст пени, по отношению к цилиндрическому промотированному катализатору (см. фиг. 1 и 2), нет сравнимого расширени температурного преимущества в первой.ступени гидрообессеривани . остаточного масла с использованием профилированного и цилиндрического непромотированиого катализаторов, также как и нет сравнимой плоской конфигурации кривой старени дл профилированного непромотированного катализатора. В св зи с этим преимущество дл п филированного катализатора характерн дл работы второй ступени с использо ранием катализатора, промотированног титаном. Таким образом, при. сравнении фиг. и 2 следует заметить, что промотированный профилированный катализатор второй ступени допускает более низку рабочую температуру, чем катализатор первой ступени. Пример 4. Провод т опыт дл иллюстрации высокой активности описанных частиц профилированного катализатора . При проведении этих опытов образец свежих частиц профилированного непромотированного катализатора измельчают дл .разрушени форм частиц и получени обычных сферических частиц размером между 0,0419 и 0,0841 см. Измельчение увеличивает .отношение поверхности к объему QT 53 см до 94 см. Исследуетс активность к гидрообессериванию .профилированных частиц. Дл сравнени свежий образец непромотированных цилиндрических экструдд.тов , у которых отношение поверхности к объему составл ет 53 см , размельчают дл получени обычных, сферических частиц размером между 0,0419-0,0841 см, с отношением поверхности к объему 94 см Исследуют активность к гидрообессериванию размельченных цилиндрических экструдатов дл сравнени с активностью дл неразмельченных цилиндрических экструдатов. Все опыты по гидрообессериванию провод т с использованием исходного сырь .по примеру 1 при подаче 0,88 объемов жидкости в час на объем каТсшизатора . Содержание серы снижают до 0,95 вес.%. В таблице приведены значени температур , необходимых дл поддержани этого уровн серы в продукте при различных сроках службы катализатора.
Дайные таблицы показывают, что при использовании неразмепьченных цилиндрических частиц необходима температура примерно на 13-16,5°С выие, чем температура, необходима при использовании неразмельченных профилированных частиц. Это температурное преимущество также иллюстри .руетс на фиг.1.
Хот .необходима температура дл цилиндрических частиц существенно
уменьшаетс при дроблении, из таблицы следует, что дробление профилированных частиц не вли ет на необходимую температуру, несмотр на увеличение при размельчении отношени поверхности к объему.
На фиг. 3 показан вариант предлагаемого изобретени , в котором отдельные слои непромотированного и промотированного катализатора исполъзуют оследовательно в одном реакторе. Исходную нефть загружают по линии 1, свежий, и/или рециркулирующий водород подают по линии 2 на верх реакто ра 3. Реактор 3 содержит, наподвижный слой катализатора, состо щий из двух слоев, включа верхний слой 4 из непромс1тированного катализатора, который может быть в виде профилированных частиц. Хот на фигуре показано , что больша часть катгшизатора находитс в реакторе в верхнем слое 4, количество катализатора в верхнем слое может быть, равно или быть меньше катализатора в нижнем слое 5, который содержит профилированные частицы промотированного катализатора . Обессеренную нефть и газы удал ют по линии б. Другой вариант предлагаемого изоб ретени (фиг. 4) - слои непромотированного и промотированного катализатора последовательно расположены в отдельных реакторах. Исходную нефть подают по линии 7, рециркулирук ций водород по линии 8 на верх реактора первой ступени 9, содержащего стационарный слой непромотированного катализатора,частицы которого могут быть,в частности,профилированными . Вытекающий из первой ступени пото по линии 10 направл ют в испарительную камеру 11, из которой по линии 12 отвод т водород, загр зненный сероводородом и аммиаком. Жидкость по линии 13 направл ют в реактор второй ступени 14. Свежий и/или рециркулиру ющив водород в реакторе 14 подают по линии 15. Реактор второй ступени 14 содержит стационарный слой 16
С/юн Cflymfu, cymtw