Йриведенной схеме присущ р д существенных недостатков, ограничиваю щих ее широкое применение. Во-первых, в схеме дл осуществлени раздельного баланса, хот и используетс дополнительный регулировочный крнде.нсатор, но при этом требуетс поддержайие посто нства разности значений., емкостей, т.е. ис пользование сдвоенных конденсаторов переменной емкости, что конструктив но довольно сложно и в широком диапазоне перестройки не всегда осуществимо без заметных погрешностей. Во-вторых, само использование до полнительных элементов (индуктивнос ти дл осуществлени равновеси схе мы и компенсирующей емкости дл ее раздельного баланса) на только удоро жает конструкцию моста, но и снижает надежность его работы и, что самое главное, точность измерений из-за необходимости учета на высоких частотах остаточных параметров таких элементов. Цель изобретени - расширение ди пазона и повышение точности измерений . Поставленна цель достигаетс тем, что в предлагаемом мосте дл измерени составл ющих комплексной проводимости на высоких частотах, содержащем одинарнуй Т-образную схе му, генератор напр жени высокой частоты, один вывод которого подключен к общей шине. Конденсатор пе ременной емкости, включенный в поперечное плечо одинарной Т-образной схемы, один вывод которого соединен с общей шиной, зажимы дл подключени объекта измерени , включенные параллельно конденсатору переменной емкости, катушку индуктивности, вто рой конденсатор переменной емкости, резистор и указатель равновеси , один вывод которого соединен с об щей шиной, резистор включен в первое продольное плечо одинарной Т-образной схемы, во второе продольное пле чо которой включенакатушка индуктив ности, причем один вывод резистора соединен со вторым выводом генератора высокой частоты, а второй вывод резистора - со вторым выводом первого конденсатора переменной емкости и с одним выводом катушки индуктивности , второй вывод которой соеди нен со вторым выводом указател равновеси , второй конденсатор перемен ной емкости включен параллельно резистору и катушке индуктивности про дольной ветви. На чертеже приведена электрическа схема моста. Мост содержит генератор 1 напр жени высокой частоты, конденсатор 2 переменной емкости (С1), служащий дл уравновешивани и отсчета по активной составл ющей измер емого образца, резистор 3 (R), катушку 4 индуктивности (А), конденсатор 5 переменной емкости (С), служащий дл уравновешивани и отсчета по реактивной составл ющей измер емого образца, и указатель 6 равновеси . Напр жение от генератора 1 поступает на Т-образную цепь, состо щую из катушки 4 индуктивности, сопротивлени 3 и двух конденсаторов переменной емкости 2 и 5. Указатель 6равновеси подключаетс на выход Т-образной цепи, а измер емый объект 7- параллельно конденсатору 5 переменной емкости. Уравновешивают схему дважды: без образца, т.е. при разомкнутых зажимах 8-8 (холостой ход) и с образцом., конденсаторами 2 и 5 переменной емкости по нулевым показани м указател б.Данные дл расчета реактивной составл ющей отсчитывают по лимбу конденсатора 5 переменной емкости, а активной составл ющей - по лимбу конденсатора 2 переменной емкости, которые могут быть отрегулированы непосредственно в определенных единицах измерени в зависимости от характера измер емой проводимости. Условие равновеси одинарной Т-образной уравновешиваемой структуры, выраженное через имитансы ее плеч, когда образец не подключен,- записываютс в виде JLcji- - J ° Если приравн ть вещественные и мнимые части уравнени (1) к нулю RP - j ш (i где iv - частота генератора 1, то окажетс , что первоначальное уравновешивание моста достигаетс при равных значени х емкостей переменных конденсаторов Со С. что упрощает и повышает точность начальной настройки предлагаемой схемы . Дл схемы, показанной на чертеже,в случае когда образец подключен, уравнение равновеси принимает вид j (jLi dL (j ш С-2 4 д -t .)bx)Rp-f ja)ci + 0 0 где g , активна составл юща комплексной проводимости -. b)( - реактивна составл юща комплексной проводимости. Вз в разность между (2) и (1), окончательно условие равновеси схемы (в случае метода двух уравновешиваний ) получим в вило j ш at (J u;ACri + q jbx) 0+ 0 (3)This scheme has a number of significant drawbacks that limit its widespread use. Firstly, in the scheme for achieving a separate balance, although an additional adjustment switch is used, the actuator, but it is necessary to maintain the constant difference between the values of the capacities, i.e. The use of dual variable capacitors, which is constructively rather difficult and in a wide range of tuning, is not always feasible without noticeable errors. Secondly, the use of additional elements (inductance to equilibrate the circuit and compensating capacitance for its separate balance) makes the bridge construction more difficult, but also reduces the reliability of its operation and, most importantly, the accuracy of measurements accounting for high frequencies of residual parameters of such elements. The purpose of the invention is to expand the range and increase the accuracy of measurements. This goal is achieved by the fact that in the proposed bridge for measuring the components of complex conductivity at high frequencies, containing a single T-shaped circuit, a high-frequency voltage generator, one output of which is connected to a common bus. The capacitor of the variable capacitance included in the transverse shoulder of a single T-shaped circuit, one output of which is connected to the common bus, clamps for connecting the object of measurement, connected parallel to the variable capacitor, the inductance coil, the second variable capacitor, resistor and equilibrium indicator, one the output of which is connected to the common bus, the resistor is included in the first longitudinal shoulder of a single T-shaped circuit, the second longitudinal body of which includes an inductance coil, with one output resistor and connected to the second output of the high-frequency generator, and the second output of the resistor to the second output of the first variable capacitor and to one output of the inductor, the second output of which is connected to the second output of the equilibrium indicator, the second variable capacitor connected in parallel to the resistor and inductance pro downstream branches. The drawing shows the electrical circuit of the bridge. The bridge contains a high-frequency voltage generator 1, a variable capacitor 2 (C1) for balancing and counting the active component of the sample to be measured, a resistor 3 (R), an inductance coil 4 (A), a variable capacitor 5 (C) balancing and counting the reactive component of the sample to be measured, and equilibrium indicator 6. The voltage from the generator 1 is fed to a T-shaped circuit consisting of an inductor 4, a resistance 3 and two variable capacitors 2 and 5. The equilibrium indicator 6 is connected to the output of the T-shaped circuit, and the measured object 7 is parallel to the capacitor 5 variable capacity. Balance the circuit twice: without a sample, i.e. with open terminals 8-8 (idle) and with a sample., variable capacitors 2 and 5 according to zero indicator readings b. Data for calculating the reactive component is counted on the limb of the variable capacitor 5, and active component - on the limb of the capacitor 2 variable capacitances that can be adjusted directly in certain units of measurement depending on the nature of the measured conductivity. The equilibrium condition of a single T-shaped balanced structure, expressed through the imitations of its shoulders when the sample is not connected, is written as JLcji- - J ° If the real and imaginary parts of equation (1) are equated to zero RP-j sh (i where iv - frequency of generator 1, it turns out that the initial balancing of the bridge is achieved at equal values of capacitances of variable capacitors Co C. That simplifies and improves the accuracy of the initial setup of the proposed circuit. For the circuit shown in the drawing, in the case when the sample is connected, equilibration takes the form j (jLi dL (j-2 w 4 Days -t) bx.) Rp-f ja) ci + 0 0 where g, is active moiety complex conductivity -. b) (- the reactive component of the complex conductivity. In the difference between (2) and (1), finally the equilibrium condition of the circuit (in the case of the method of two balancing) we get j w at (J u; ACri + q jbx) 0+ 0 (3)