SU834478A1 - Способ определени коэффициенталиНЕйНОгО ТЕРМичЕСКОгО РАВНОВЕСНОгОРАСшиРЕНи РЕзиНОВыХ издЕлий - Google Patents
Способ определени коэффициенталиНЕйНОгО ТЕРМичЕСКОгО РАВНОВЕСНОгОРАСшиРЕНи РЕзиНОВыХ издЕлий Download PDFInfo
- Publication number
- SU834478A1 SU834478A1 SU792827099A SU2827099A SU834478A1 SU 834478 A1 SU834478 A1 SU 834478A1 SU 792827099 A SU792827099 A SU 792827099A SU 2827099 A SU2827099 A SU 2827099A SU 834478 A1 SU834478 A1 SU 834478A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- coefficient
- balansed
- determination method
- linear thermal
- vulcanization
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
Изобретение относится к физическим испытаниям резин и может быть исполь: зовано для получения исходных данных при конструировании пресс-форм для , вулканизации резиновых образцов и изделий с учетом их послевулканиэационной усадки*.
Известен дилатометрический способ определения коэффициента линейного . θ термического расширения резин, в ко- и тором определяют удельный объем полимеров, наблюдая за изменением объема V полимера с температурой Т и определяют коэффициент объемного термического расширения d при лостоян-15 ‘ном (обычно атмосферном) давлении
Р, причем у(дт) peconstfll.
Недостаток такого способа заключается в том, что коэффициент линей- . 20 но го расширения определяется без учета явления анизотропии, т.е. Неодинаковости свойств в различных направлениях. Считается действительным со- __ отношение 34д между коэффициента- 25 ми объемного d н линейного Ыд' расширения, т.е. принимается, что термическое расширение (сокращение) происходит равномерно, одинаково во всех направлениях. При определении по най-.ЗО денным таким путем коэффициентам значений послевулканизационной усадки и конструировании ее с учетом вулканизационных пресс-форм необходима корректировки последних по справочным данным. Введение корректировок не исключает последующих переделок и подгонок изготовленных пресс-форм.
Наиболее близким к предлагаемому является способ, в котором коэффициент термического расширения определяется в зависимости от давления прессования в вулканизационной прессформе, где вулканизуют образцы-диски толщиной 6,4 мм и диаметром 65 мм, по изменению объема образца, вынутого из пресс-формы при его послевулканизанионной усадке до равновесия. Измеряются размеры образца по диаметру и высоте. Изменение объема и размеров образца определяется по отношению к размерам гнезда вулканизационной пресс-формы [2].
В этом способе проводят измерение размеров образца после усадки, что .позволяет установить различие в линейных усадках, определяемых для разных направлений. Однако конкретное использование получаемых результатов не определено.
Цель изобретения — исключение иска-1' жающего влияния термоупругих и ани,эотропных деформаций.
Указанная цель достигается тем, 1что э способе, заключающемся в вул«канизэ.ции образцов из резиновой сме-. си толщиной не более 4 мм и диаметром 60-6 5 мм в условиях всестороннего сжатия в плунжерных пр^сс-формах . при постоянных давлении р,·.· температуре Т и при продолжительности, обеспечивающей достижение оптимума вул.'каниэации, один раз вулканизацию производят на образцах-дисках из резиновой смеси при давлении 0,1-2 МПа, а ., другой раз - на образцах-дисках из той же смеси, при тех же температуре . и продолжительности, но при давлении 40-100 МПа. Далее вынимают свулканизованные образцы из пресс-формы и оставляют их усаживаться при комнатной температуре Т0 до постоянных размеров (примерно 2 4 ч).. Измеряют линейные 1>33μθρη L образца по высоте и диаметру.
После вулканизации при давлении 0,1-2 МПа и усаживании образца определяют коэффициент линейного терми-. ческого равновесного расширения ot = = _Λ1_.
ЬфСГ-ту 100 (Т-Тр)'. !₽де Ут — температурная усадка;
Ьф — соответствующий размер гнезда пресс-формы/' убеждаясь, что’давление достаточно мало и «С/7 по высоте и диаметру образца, имеет одинаковые значения.
По измеренным размерам образца. Ug; после вулканизации при давлении 40100 МПа и охлаждении до равновесия определяют деформации формоизмене_____ Lei, — Ιι Υ βλ— Yr
НИ Я &------— ---Упп · ПО высоЬф _ 100 те (i=H) и диаметру (ί=οΐ·) , где Уд; суммарная (деформационная и температурная) усадка.
Полученные значения служат для нахождения упругих анизотропных модулей или податливостей в соответствии с теорией упругости анизотропных тел. . . *
Зная физические характеристики (коэффициент термического расширения й упругие анизотропные модули), мож- ; но найти линейные равновесные усадки Уg; изделия любой конфигурации, отличающиеся друг от друга в разных .Направлениях (i). Эффективные коэффициенты линейного равновесного терт· мического расширения об; равны У&а / 100 (Т-То).
Пр им е р . Для определения коэффициента термического расширения · < и упругих анизотропных модулей выбрана резиновая смесь шифра 4^-1401. Вулканизация проводится при Т = 170°С в течение 10 мин. Охлаждение проводит-) . . ся при комнатной температуре 22¾^ 65
Jlocne вулканизации при давлении 1,6 МПа т еретическая усадка У_ = ---х'
----- ’ — ЬФ
Х100 составляет 2,6%, т.е. коэффици.!ент линейного термического равновесιного расширения </.л равняется 4 “ 100 (t“-~Tq )' = 1'76 *1(р4 град''' · После вулканизации при давлении
МПа и усаживания при 22°С суммарная усадка по диаметру’ Ф составляет 2,8%, а по высоте Н - 1,2%, следовательно, деформации формоизменения равняются .
£н= -0,0037, ёа = 0,0002.
В соответствии с теорией анизот- . ропной упругости определены следующие анизотропйые характеристики резины: модули сдвига GHa=2'3 МПа, модуль сжатия ;€н= 10 МПа, модуль 20 растяжения = ё. МПа .
По найденным анизотропным характеристикам и коэффициенту линейного термического равновесного расширения <^д определяют усадки изделий в виде колец кругло г<5-~ сечения. При этом принимается, Что суммарная усадка складывается из термической и анизотропной деформационной.
Предлагаемый способ может успешно применяться для прогноза усадочных явлений, в частности для определения линейной равновесной послевудканизационной·усадки резиновых изделий сложной конфигурации.
Принимая во внимание стоимость изготовления пресс-формы в соответствии с методикой ВНИИРТмаш, опробованной на Тамбовском заводе асбестовых и резинотехнических изделий (ТЗАПТИ), экономический эффект от использования способа, получаемый за счет исключения проб и переделок пресс-форм, составляет (в зависимости от сложности изделия) от до. 20 тыс. р.на 100 изготавливаемых пресс-форм. .
50·
Claims (3)
1. Тагер А.А. Физикр-хими полимеров М., Хими , 1968, с. 123, 13б.
1
2. ВОЛКОВ
3.C.I Лукомска А.И..
{Закономерности усадки резиновых изделий после вулканизации их в пресс; формах .-Каучук и резина, 1972, 3,
: с. 24 (прототип).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792827099A SU834478A1 (ru) | 1979-10-18 | 1979-10-18 | Способ определени коэффициенталиНЕйНОгО ТЕРМичЕСКОгО РАВНОВЕСНОгОРАСшиРЕНи РЕзиНОВыХ издЕлий |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792827099A SU834478A1 (ru) | 1979-10-18 | 1979-10-18 | Способ определени коэффициенталиНЕйНОгО ТЕРМичЕСКОгО РАВНОВЕСНОгОРАСшиРЕНи РЕзиНОВыХ издЕлий |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU834478A1 true SU834478A1 (ru) | 1981-05-30 |
Family
ID=20853834
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU792827099A SU834478A1 (ru) | 1979-10-18 | 1979-10-18 | Способ определени коэффициенталиНЕйНОгО ТЕРМичЕСКОгО РАВНОВЕСНОгОРАСшиРЕНи РЕзиНОВыХ издЕлий |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU834478A1 (ru) |
-
1979
- 1979-10-18 SU SU792827099A patent/SU834478A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2673371A (en) | Method of molding thermoplastic articles | |
Hastenberg et al. | The measurement of thermal stress distributions along the flow path in injection‐molded flat plates | |
Martin et al. | Biaxial characterisation of materials for thermoforming and blow moulding | |
GB2152924A (en) | Method for moulding high-precision glass products | |
US5113688A (en) | Laboratory traction test | |
SU834478A1 (ru) | Способ определени коэффициенталиНЕйНОгО ТЕРМичЕСКОгО РАВНОВЕСНОгОРАСшиРЕНи РЕзиНОВыХ издЕлий | |
Brahatheeswaran et al. | Internal stress in a cured epoxy resin system | |
CN110231214B (zh) | 挠度受弹性限制的预应力圆形薄膜的弹性能的确定方法 | |
US3647337A (en) | Precision molding apparatus | |
US3387490A (en) | Rheometer die improvement | |
CA2213185C (en) | Multiple optical curve molds formed in a solid piece of polymer | |
Scherer | Mechanics of syneresis II. Experimental study | |
Fischer et al. | The stress‐strain‐birefringence properties of styrene‐butadiene block copolymers | |
Wimberger‐Friedl | Molecular orientation induced by cooling stresses. Birefringence in polycarbonate: III. Constrained quench and injection molding | |
US2732708A (en) | Plastometer and method | |
US4421424A (en) | Instrument and method for control testing of vulcanized rubber | |
US3071502A (en) | Process for manufacture of photoelastic members | |
Cook | Permanent set and stress relaxation in elastomeric impression materials | |
EP1002636B1 (en) | Gas permeable hard contact lens and method of producing it | |
JPS61189909A (ja) | タイヤ加硫用ブラダ− | |
US11787886B2 (en) | Single step foamed polymeric material characterised by the presence of two or more cellular layers and aggregates that exhibit variation in cell size and cell density distribution | |
Malpass | Prediction of long‐term ABS relaxation behavior | |
JPH0521059B2 (ru) | ||
SU1388301A1 (ru) | Способ прессовани изделий из пластиков гор чего отверждени | |
US6878225B2 (en) | Connection with a component produced of a thermoplastic elastomer |