SU817938A1

SU817938A1 - Thyristorized frequency converter

Info

Publication number: SU817938A1
Application number: SU792763025A
Authority: SU
Inventors: Юрий Иванович Гричина; Валерий Прокофьевич Крутой
Original assignee: Предприятие П/Я А-7992
Priority date: 1979-05-07
Filing date: 1979-05-07
Publication date: 1981-03-30

Description

Изобретение относитс к электронике и может быть использовано в частотно-регулируемых приводах переменного тока, преимущественно в высоковольтных частотнорегулируемых приводах.The invention relates to electronics and can be used in variable frequency drives of alternating current, mainly in high voltage variable frequency drives.

Известен преобразователь ча стоты, содержащий мостовой регулируемый выпр митель , который через LC-фильтр соединен с автономным инвертором напр жени , включающий мост основных тиристоров, мост коммутирующих тиристоров, мост диодов обратного тока, коммутирующие LC-цепи 1A frequency converter is known that contains an adjustable bridge rectifier that is connected through an LC filter to an autonomous voltage inverter, including a bridge of main thyristors, a bridge of switching thyristors, a bridge of reverse current diodes, switching LC circuits 1

Недостатком такого преобразовател вл етс снижение коммутационной способности на низких частотах и зависимость напр жени на коммутирующих конденсаторах от тока нагрузки преобразовател .The disadvantage of such a converter is a reduction in the switching capacity at low frequencies and the dependence of the voltage at the switching capacitors on the load current of the converter.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому устройству вл етс тиристорный преобразователь частоты, содержащий управл емый источник посто нного тока, выходными выводами св занный с тинами питани тиристорного инвертора напр жени , включающего в себ основной мост тиристоров, мост коммутирующих тиристоров, мост диодов обратного тока, коммутирующие ЬС-цепочки, включенныеThe closest in technical essence to the proposed device is a thyristor frequency converter containing a controlled DC source, output terminals associated with the power supply voltage of a thyristor voltage inverter including a main thyristor bridge, a bridge of switching thyristors, a bridge of reverse current diodes, commuting bc-chains included

между вы.ходными выводами основного и коммутирующего мостов, и, по крайней мере , один источник подзар да. своими выходными выводами св занный с точками объединени анодов и с точками объединени катодов моста коммутирующих тиристоров, причем точка объединени анодов моста коммутирующих тиристоров подключена к плюсовой шине питани инвертора через разделительный диод в непровод щем направлении , точка объединени катодов моста коммутирующих тиристоров подключена к минусовой щине питани инвертора, а плюсовой вывод источника подзар да подключен к точке объединени анодов моста коммутирующих тиристоров через подзар Дный тиристор . Выпр мление сетевого напр жени between the output pins of the main and commuting bridges, and at least one source of podzar da. its output pins are associated with the anode combining points and the combining thyristor bridge cathode combining points, the combining thyristor bridge anode combining point is connected to the inverter positive power bus through a separating diode in the nonconductive direction, the combining thyristor cathodes connecting point to the minus power cable the inverter, and the positive output of the charging source is connected to the point of unification of the anodes of the bridge of commuting thyristors through the subglobium. The bottom thyristor. Rectifying mains voltage

в таком преобразователе осуществл етс регулируемым выпр мителем, собранным по трехфазной мостовой схеме и далее сглаживаетс LC-фильтром, причем величина выпр мленного напр жени определ етс углом зажигани управл емых вентилей выпр мител . Выпр мленное и сглаженное напр жение поступает на вход автономного инвертора напр жени , где инвертируетс мостовым трехфазным инвертором, на вы.ходе которого генерируетс переменное трехфазное напр жение регулируемой амплитуды и частоты, отношение между которыми определ етс блоком регулировани преобразовател . Так как источник подзар да коммутирующих конденсаторов через подзар дный тиристор подключен параллельно мосту коммутирующих тиристоров и обеспечивает односторонний дозар д коммутирующих конденсаторов после цикла коммутации основных тиристоров, то в случае, если напр жение на коммутирующем конденсаторе станет выше напр жени источника подзар да , подзар дный тиристор не сможет включитьс из-за того, что потенциал катода подзар дного тиристора будет выше, чем потенциал его анода 2.in such a converter, a variable rectifier assembled in a three-phase bridge circuit is further smoothed by an LC filter, the amount of rectified voltage being determined by the firing angle of the rectifier controlled valves. The rectified and smoothed voltage is fed to the input of an autonomous voltage inverter, where it is inverted by a three-phase bridge inverter, at the output of which a variable three-phase voltage of adjustable amplitude and frequency is generated, the ratio between which is determined by the converter control unit. Since the source of charging capacitors through a charging thyristor is connected in parallel to the bridge of switching thyristors and provides one-sided charging of switching capacitors after the switching cycle of the main thyristors, if the voltage on the switching capacitor becomes higher than the voltage of the charging source, the charging thyristor will not be able to turn on due to the fact that the potential of the cathode of the under-thyristor will be higher than the potential of its anode 2.

Недостатком такого тиристорного преобразовател частоты вл етс то, что разделительный диод необходимо выбрать на напр жение равное напр жению источника подзар да. Это определ етс тем, что напр жение источника подзар да UM. выбираетс из услови сохранени посто нства коммутирующей способности преобразовател таким образом, чтобыThe disadvantage of such a thyristor frequency converter is that the separation diode must be chosen for a voltage equal to the voltage of the charge source. This is determined by the fact that the voltage of the charge source UM. is selected from the condition of preserving the constant of the switching capacity of the converter in such a way that

и. Uci,(1)and. Uci, (1)

где l/ol -максимальное напр жение регулируемого выпр мител преобразовател .where l / ol is the maximum voltage of the adjustable converter rectifier.

Например, если входное напр жение преобразовател будет 380 В, то максимальное выходное напр жение регулируемого выпр мител определ етс известной формулойFor example, if the input voltage of the converter is 380 V, then the maximum output voltage of the adjustable rectifier is determined by the well-known formula

UoL ,35 380 1,35 514 В (2)UoL 35 380 1.35 514 V (2)

Тогда согласно формулы (1) напр жение источника подзар да необходимо выбрать 520-550 В. Таким образом, к разделительному диоду прикладываетс разность напр женийThen, according to formula (1), the voltage of the charge source must be chosen 520-550 V. Thus, a voltage difference is applied to the separation diode

ди и,1 -Ud(3)di i, 1 -Ud (3)

В случае, если напр жение Ud. на выходе выпр мител равно нулю или мало по величине , что соответствует останову двигател или работе его на низких частотах (1-3 Гц), к разделительному диоду прикладываетс напр жение Д U Un . Таким образом , очевидно, что данный тиристорный преобразователь частоты предпочтителен при низком напр жении его питани (220 В, 380 В, 660 В). В случае выполнени высоковольтного тиристорного преобразовател с входным напр жением, например 6000 В, напр жение источника подзар да составит пор дка 10000 В. Таким образом, дл осуществлени высоковольтного преобразовател по данной схеме необходимо выполнить высоковольный источник подзар да (высоковольтный трансформатор, высоковольтный выпр мительный мост, высоковольтный фильтр), а разделительный диод и подзар дный тиристор необходимо выполн ть в виде высоковольтного столба из последовательно набранных вентилей с вспомогательными цеп ми (дл равномерногоIn case the voltage Ud. at the output of the rectifier is zero or small in magnitude, which corresponds to stopping the motor or operating it at low frequencies (1-3 Hz), a voltage D U Un is applied to the separation diode. Thus, it is obvious that this thyristor frequency converter is preferable at low supply voltage (220 V, 380 V, 660 V). In the case of a high-voltage thyristor converter with an input voltage, for example, 6000 V, the voltage of the charge source will be about 10,000 V. Thus, to implement a high-voltage converter according to this scheme, you must perform a high-voltage charge source (high-voltage transformer, high-voltage rectifying bridge , high-voltage filter), and the isolation diode and thyristor should be made in the form of a high-voltage column of successively assembled gates with auxiliary chains (for uniform

делени напр жени между последовательно включенными вентил мии цеп ми контрол состо ни вентилей).dividing the voltage between the series-connected ventilation circuits to monitor the state of the valves).

Цель изобретени - уменьшение установленной мощности преобразовател , снгжение веса и габаритов преобразовател .The purpose of the invention is to reduce the installed power of the converter, the weight and size of the converter.

Поставленна цель достигаетс тем, .что в известном устройстве, содержащем управл емый источник посто нного тока, выходными выводами св занный с щинами питани тиристорного инвертора напр жени , включающего в себ основной мост тиристоров , мост коммутирующих тиристоров, мост диодов обратного тока, коммутирующие ljC-цепочки, включенные между выходными выводами основного и коммутирующих мостов и, по крайней мере, один разделительный диод, включенный в провод щем направлении между одними одноименными по пол рности выводами посто нного тока основного моста тиристоров и моста коммутирующих тиристоров, причем другие одноименные по пол рности выводы этих мостов объединены между собой, а также подзар дную цепочку из последовательно включенных источника подзар да и подзар дного тиристора, одним концом подключенную к 5 точке соединени одного электрода разделительного диода с выводом посто нного тока моста коммутирующих тиристоров другой конец подзар дной цепочки подключен к другому электроду разделительного диода.The goal is achieved by the fact that in a known device containing a controlled DC source, output terminals associated with the power supply voltage of a thyristor voltage inverter, including the main thyristor bridge, the bridge of switching thyristors, the bridge of reverse current diodes, switching IjC- chains connected between the output pins of the main and commuting bridges and at least one separation diode connected in the conductive direction between the same polarity of the pins The current of the main bridge of the thyristors and the bridge of switching thyristors, the other similarly polarized outputs of these bridges are interconnected, as well as a charging circuit from a series-connected charging source and charging thyristor, one end connected to the 5 junction point of one separation diode electrode With a DC output of a bridge of commuting thyristors, the other end of the charging circuit is connected to another electrode of the isolation diode.

На фиг. 1 и 2 изображены схемы выпол0 нени преобразователей.FIG. 1 and 2 depict diagrams for the execution of converters.

Преобразователь на фиг. 1 содержит регулируемый выпр митель 1, состо щий из тиристоров 2-7, выход которого через силовой фильтр 8, содержащий индуктивностьThe converter in FIG. 1 contains an adjustable rectifier 1 consisting of thyristors 2-7, the output of which is through the power filter 8 containing the inductance

5 9 и емкость 10, подключен к входу автономного инвертора 11 напр жени . Автономный инвертор 11 напр жени содержит мост 12 основных тиристоров, выходы переменного тока которого соединены с выходами переменного тока моста 13 обратных диодов5 9 and capacitance 10, is connected to the input of the autonomous voltage inverter 11. The autonomous voltage inverter 11 comprises a bridge of 12 main thyristors, the AC outputs of which are connected to the AC outputs of the bridge 13 reverse diodes

и с двигателем 14 переменного тока, а также через коммутирующие LX -цепи, где 15- 17 - конденсаторы, а 18-20 - дроссели, с выходами переменного тока моста 21 коммутирующих тиристоров. Мост 21 коммутирующих .тиристоров включает тиристоры 22-27, а мост 12 основных тиристоров и мост 13 обратных диодов включают тиристоры 28-33 и диоды 34-39. Точка объединени анодов коммутирующих тиристоров 22-24 через разделительный диод 40 в непровод щем направлении св зана с точкой объединени анодов основных тиристоров 28-30 и точкой объединени катодов обратных диодов 34-36, а точка объединени катодов коммутирующих тиристоров 25- 27 св зана с точкой объединени катодов основных тиристоров и точкой объединени анодов обратных диодов 37-39. Параллельно разелительному диоду 40 подключена подзар дна цепь, состо ща из последовательно включенных источника 41 подзар да и подзар диого тиристора 42, причем катод подзар дного тиристора и катод разделительного диода объединены. Такое выполнение схемы преобразовател дает возможность уменьшить его установленную мощность за счёт уменьшени установленной мощности разделительного диода и подзар дного тиристора. В предлагаемом решении в контур коммутации включены разделительный диод и параллельно к нему подключена цепь, состо ща из последовательно включенных подзар дного тиристора и источника подзар да Мощности источника подзар да в известном устройстве и предлагаемом дл одинаковых мощностей и выходных частот преобразователей равны и будут определ тьс добротностью.контура коммутации AQ дд С.,(4) где С - величина емкости коммутирующего конденсатора; ti -напр жение на коммутирующем конденсаторе до начала коммутации; . -напр жение на коммутирующем конденсаторе после коммутации. Дл реальных контуров коммутации при добротност х 5-8 потер напр жени ДУ за цикл коммутации составл ет Ли ис,-Uti (0,1-0,15) Uc, (5 Поэтому напр жение источника подзар да в предлагаемой схеме, как следует из (1) и (5) (Utx Uci) составл ет (0,1-0,15) UcL Установленна мощность тиристора подзар да .., в известном устройстве составл ет .1 и, и«,,(7) где 1 -ток подзар да; ц-д -напр жение источника подзар да Уста новленна мощность тиристора подзар да Руст. 1 в предлагаемом устройстве составл ет .г Inr (8) Так как токи подзар да в обеих схемах при одинаковых мощност х преобразовател и одинаковых выходных частотах преобразовател равны, то In.1 I П.1. , Uai Uel (I), U«.i (0,1-0,15) Uct управление (6), тогда -Pstfeti- UcLlInj. 10- (Щ) r.iO.llfA.I, PycT.1 ..(10) Аналогично относ тс мощности разделительных диодов в известном устройстве и предлагаемой схеме (в формулах вместо токов подзар да будут токи коммутации, которые равны дл обеих схем). Таким образом , при входном напр жении преобразовател 6000 В в предлагаемой схеме преобразовател напр жение источника подзар да составит около 1000 В, и в качестве разделительного диода возможно использовать один прибор, например В-200 - 12 класса. Из выщесказанного следует также, что при одинаковой мощности подзар да в предлагаемом устройстве в случае высоковольтного преобразовате л частоты источник подзар да конструктивно и схемно выполн етс проще. Работает тиристорный преобразователь частоты (фиг. 1) следующим образом. Выпр мление сетевого напр жени осуществл етс регулируемым выпр мителем 1, собранным из трехфазной мостовой схемы и далее сглаживаетс ЬС-фильтром 8 и величина выпр мленного напр жени определ етс углом зажигани управл емых вентилей тиристоров 2-7. Выпр мленное и сглаженное напр жение поступает на вход автономного инвертора 11 напр жени . Дл получени на выходе напр жени , выходна форма которого не зависит от коэффициента мощности нагрузки, примен етс 180° управление основными тиристорами, т. е. всегда открыты три тиристора, два анодной группы и один катодной и наоборот. Пусть открыты тиристоры 28, 30, 32 и конденсатор 16 зар жен пол рностью указанной на фиг. I. Дл запирани основного тиристора 28 включаетс коммутирующий конденсатор 15 и ток коммутации про.ходит по цепи 15-28-40-22-18-15. После того , как ток коммутации станет больше тока нагрузки, тиристор 28 запираетс и ток разр да емкости конденсатора 15 протекает по цепи 15-34-40-22-18-15. После разр да конденсатора 15 до нул он начинает перезар жатьс за счет энергии, запасенной дросселем 18 пол рностью, указанной на фиг. 1 в скобках. Напр жение, до которого перезар жаетс конденсатор 15, будет зависеть от величины энергии, запасенной дросселем 18, .котора определ етс величиной тока нагрузки. В случае, если Uct. Ujaj, где l/cj -напр жение на конденсаторе посXле перезар да; 00 -минимальное заданное напр жение на конденсаторе, необходимое дл обеспечени коммутацион ной устойчивости преббразовател , о при цикле коммутации сначала вклюаетс коммутирующий тиристор 22 и происодит коммутаци основного тиристора 28 по цепи 15-34-40-22-18-15, а затем осле окончани перезар да конденсатора 15 пол рностью, указанной на фиг. 1 в скоах , включаетс подзар дный тиристор 42 осуществл етс процесс дозар да коммуирующего конденсатора по цепи 15-34- 1-42-22-18-15, причем, как следует из ыщесказанного, ток коммутации поступает ерез разделительный диод 40, а ток доза да коммутирующего конденсатора постуает через подзар дный тиристор 42, и, таим образом, такое построение схемы ислючает протекание тока коммутации значнтельнои величины (в преобразователе с выходным током 160 А амплитуда тока коммутации составл ет 600-700 А) через источник подзар да, вследствие чего источник подзар да обеспечивает только дозар д коммутирующего конденсатора и мощность его составл ет 2-5% от мощности преобразовател в зависимости от выходной частоты. Таким образом, к разделительному диоду 40 через включенный тиристор 42 будет прикладыватьс нам жение источника 41 подзар да , которое, как указывалось ранее, составл ет 0,1 Ud, вследствие чего снижаетс установленна мощность тиристора подзар да и разделительного диода, что снижает установленную мощность преобразовател частоты, его вес и габариты. Аналогичным образом с сдвигом на 120° электрического периода выходной частоты работают остальные две фазы преобразовател . and with an AC motor 14, as well as through LX switching circuits, where 15-17 are capacitors, and 18-20 are chokes, with bridge outputs of 21 commuting thyristors. The bridge 21 commuting thyristors includes thyristors 22-27, and the bridge 12 main thyristors and the bridge 13 reverse diodes include thyristors 28-33 and diodes 34-39. The combination point of the anodes of the switching thyristors 22-24 through the separating diode 40 in the non-conducting direction is connected with the point of integration of the anodes of the main thyristors 28-30 and the point of integration of the cathodes of the reverse diodes 34-36, and the combination point of the cathodes of the switching thyristors 25-27 is associated with combining the main thyristor cathodes and the uniting point of the anodes of the reverse diodes 37-39. Parallel to the separation diode 40, a podzary of the bottom circuit is connected, consisting of series-connected sources 41 subcharges and pans of a thyristor 42, with the cathode of the subcharging thyristor and the cathode of the separation diode combined. Such an embodiment of the converter circuit makes it possible to reduce its installed power by reducing the installed power of the isolation diode and the charging thyristor. In the proposed solution, a switching diode is connected to the commutation circuit and a circuit is connected in parallel with it consisting of a series-connected recharge thyristor and a recharge source. The power of the recharge source in the known device and proposed for the same power and output frequencies of the converters are equal and will be determined by the quality factor . switching circuit AQ dd S., (4) where C is the value of the capacity of the switching capacitor; ti is the voltage on the switching capacitor prior to switching; . - voltage on the switching capacitor after switching. For real switching circuits with Q-factors of 5-8, the voltage loss of the remote control during the switching cycle is Li is-Uti (0.1-0.15) Uc, (5 Therefore, the charge source voltage in the proposed scheme, as follows from (1) and (5) (Utx Uci) is (0.1-0.15) UcL The installed power of the thyristor is yes, in the known device it is .1 and, and ",, (7) where 1 - charge current; cd-voltage source charge charge Yes Installed thyristor power charge charge Yes Rust. 1 in the proposed device is .r Inr (8) Since the charge current in both circuits at the same power the converter and the same output frequencies of the converter are equal, then In.1 I P.1., Uai Uel (I), U ".i (0.1-0.15) Uct control (6), then -Pstfeti- UcLlInj. 10 - (Y) r.iO.llfA.I, PycT.1 .. (10) Similarly, the power of the separation diodes in the known device and the proposed circuit are related (in formulas, instead of charging currents, there will be switching currents that are equal for both schemes). Thus, at the input voltage of the 6000 V converter in the proposed circuit, the voltage source of the charge source will be about 1000 V, and it may be used as a dividing diode acce one device, such as B-200 - 12 class. From the above, it also follows that with the same power of the charge in the proposed device, in the case of a high voltage frequency converter, the charge source is structurally simpler and schematic. Works thyristor frequency converter (Fig. 1) as follows. The rectification of the mains voltage is carried out by an adjustable rectifier 1 assembled from a three-phase bridge circuit and further smoothed by a bc filter 8 and the magnitude of the rectified voltage is determined by the firing angle of the controlled thyristor valves 2-7. The rectified and smoothed voltage is fed to the input of the autonomous voltage inverter 11. To obtain a voltage at the output, the output form of which does not depend on the power factor of the load, the main thyristors are controlled by 180 °, i.e., three thyristors, two anode groups and one cathode one are always open, and vice versa. Let thyristors 28, 30, 32 and the capacitor 16 be charged with the polarity indicated in FIG. I. To lock the main thyristor 28, the switching capacitor 15 is turned on and the switching current passes through the circuit 15-28-40-22-18-15. After the switching current becomes greater than the load current, the thyristor 28 is locked and the discharge current of the capacitor 15 capacitor flows through the circuit 15-34-40-22-18-15. After discharge of the capacitor 15 to zero, it begins to recharge due to the energy stored by the choke 18 of the polarity shown in FIG. 1 in brackets. The voltage to which the capacitor 15 is recharged will depend on the amount of energy stored by the choke 18, which is determined by the magnitude of the load current. In case of Uct. Ujaj, where l / cj is the voltage on the capacitor after recharging; 00 is the minimum predetermined voltage on the capacitor, necessary to ensure switching stability of the transformer, during the switching cycle, switching thyristor 22 is first switched on and the main thyristor 28 is switched along circuit 15-34-40-22-18-18, and then after the end recharge of the capacitor 15 by the polarity shown in FIG. 1, the charging thyristor 42 is switched on, the switching capacitor is measured in a circuit 15-34-1-42-22-18-15, and, as follows from the above, the switching current is supplied through a separating diode 40, and the current dose Yes, a switching capacitor is supplied through a charge thyristor 42, and, thus, such a circuit construction prevents the switching current from flowing to a significant value (in a converter with an output current of 160 A, the switching current amplitude is 600-700 A) through a charging source, therefore the source podz and provides only dozar d commutating capacitor and its thickness is 2.5% of the power converter in dependence on the output frequency. Thus, to the separation diode 40 through the switched on thyristor 42 there will be applied the supply source 41 of the charge, which, as mentioned earlier, is 0.1 Ud, as a result of which the set power of the charge thyristor decreases and the separation diode, which reduces the installed power of the converter frequencies, its weight and dimensions. Similarly, with the shift of the electrical period of the output frequency by 120 °, the remaining two phases of the converter operate.

Работа схемы по фиг. 2 не отличаетс от предлагаемой. Коммутирующие дроссели в преобразователе частоты по фиг. 2 выполнены со средней точкой. Такое включение дросселей предпочтительно при аварийном процессе, например в случае ложного отпирани одновременно двух коммутирующих тиристоров одного плеча моста 21, например тиристоров 22 и 25. В этом случае ток разр да конденсатора 10 фильтра 8 будет дополнительно ограничен дросселем 18. Выбор с.хемы преобразовател необходимо производить конкретным экономическим расчетом на основании функционального-стоимостного анализа в зависимости от его мощности и выходной частоты. При необходимости преобразователь частоты может быть дополнен рекуперативным мостом дл возврата энергии в сеть.The operation of the circuit of FIG. 2 does not differ from the proposed one. The commutating chokes in the frequency converter of FIG. 2 are made with a midpoint. Such inclusion of chokes is preferable during an emergency process, for example, in the case of a simultaneous unlocking of two simultaneously switching thyristors of one arm of bridge 21, such as thyristors 22 and 25. In this case, the discharge current of the capacitor 10 of filter 8 will be additionally limited by the choke 18. The selection of the converter s circuit is necessary produce a specific economic calculation on the basis of functional cost analysis, depending on its power and output frequency. If necessary, the frequency converter can be supplemented by a regenerative bridge to return energy to the network.

Предлагаемый преобразователь частоты имеет преимущества перед известным в случае выполнени его на напр жени выше 3 кВ. В этом случае источник подзар да и разделительный диод необходимо выполн ть высоковольтными, т. е. выполн ть в виде последовательного соединени элементов с вспомогательными цеп ми делени напр жени , контрол и сигнализации..Уменьшение установленной мошности разделительного диода достигаетс за счет снижени The proposed frequency converter has advantages over the known one in the case of its execution at a voltage higher than 3 kV. In this case, the charge source and the separation diode must be made high-voltage, i.e., performed as a series connection of elements with auxiliary voltage dividing, control and signaling circuits. Reducing the installed power of the separation diode is achieved by reducing

приложенного к нему напр жени , а упрощение источника подзар да происходит за счет исключени дополнительных цепей и элементов контрол и сигнализации. Снижение приложенного напр жени на обратном диоде происходит за счет снижени напр жени источника подзар да. Снижение напр жени источника подзар да возможно потому, что в устройство введена нова св зь, а именно отрицательный вывод источника подзар да подключен к точке объединени анода разделительного диода с анодами тиристоров основного моста.the voltage applied to it, and the simplification of the charge source occurs by eliminating additional circuits and control and signaling elements. A decrease in the applied voltage on the reverse diode occurs due to a decrease in the voltage of the charge source. A decrease in the voltage of the charge source is possible because a new connection is introduced into the device, namely, the negative output of the charge source is connected to the junction point of the separator diode anode with the thyristor anodes of the main bridge.

Claims

1. "Siemens Zeitscheift, 1975 No. 49, Heft T 7, p. 485, fig. one.

2. USSR author's certificate for application no. 2510704/07, 07.15.77. M

(rig. G J