SU803705A1 - Acoustooptical correlator with time integration - Google Patents

Acoustooptical correlator with time integration Download PDF

Info

Publication number
SU803705A1
SU803705A1 SU792843411A SU2843411A SU803705A1 SU 803705 A1 SU803705 A1 SU 803705A1 SU 792843411 A SU792843411 A SU 792843411A SU 2843411 A SU2843411 A SU 2843411A SU 803705 A1 SU803705 A1 SU 803705A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
signal
input
light modulator
output
correlator
Prior art date
Application number
SU792843411A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
В.Н. Ушаков
Original Assignee
Ленинградский Ордена Ленина Электротехнический Институт Им.В.М.Ульянова (Ленина)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ленинградский Ордена Ленина Электротехнический Институт Им.В.М.Ульянова (Ленина) filed Critical Ленинградский Ордена Ленина Электротехнический Институт Им.В.М.Ульянова (Ленина)
Priority to SU792843411A priority Critical patent/SU803705A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU803705A1 publication Critical patent/SU803705A1/en

Links

Landscapes

  • Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)

Abstract

АКУСТООПТИЧЕСКИЙ КОРРЕЛЯ- , ТОР С ВРЕМЕННЫМ ИНТЕГРИРОВАНИЕМ, содержащий последовательно размещенные на общей оптической оси источник* когерентного света, коллиматор, сигнальный ультразвуковой модул тор света, электрический вход которого  вл етс  входом коррел тора, первую цилиндрическую линзу, фокальную диафрагму, вторую цилиндрическую линзу, третью и четвертую цилиндрические линзы и фотоприемник в виде двух линейных матриц приборов с зар довой св зью, отличающийс  тем, что, с целью рас- пшрени  полосы частот исследуемых сложных сигналов с угловой модул цией, в коррел тор введены размещенные последовательно по ходу оптических лучей между коллиматором и сигнальньм ультразвуковым модул тором св.ета электрически управл емый транспарант и опорный ультразвуковой модул тор света, генератор гармонического сигнала, генератор напр жени  фазовой модул ции и блок согласовани , выход которого соединен с электрическим входом электрически 'управл емого транспаранта, вход блока согласовани  подключен к выходу генератора напр жени  фазовой модул ции, выход генератора гармонического сигнала соединен с эле^;трическимвходом опорного ультразвукового модул тора света.\о(/>&00осо^ACOUSTIC CORREL, TOR TEMPORARY INTEGRATION, containing sequentially placed on a common optical axis coherent light source *, collimator, signal ultrasonic light modulator, the electrical input of which is a correlator input, the first cylindrical lens, focal diaphragm, second cylindrical lens, third and a fourth cylindrical lens and a photodetector in the form of two linear matrices of charge-coupled devices, characterized in that, in order to increase the frequency band of the complex signals under study Alov with angular modulation, an electrically controlled transparency placed on the light source and the ultrasonic reference light modulator, harmonic signal generator, phase modulation voltage generator and matching unit the output of which is connected to the electrical input of the electrically controlled transparency, the input of the matching unit is connected to the output of the phase modulation voltage generator, the output of the garm generator connected to the signal-ethnic elements ^;. tricheskimvhodom reference ultrasonic light modulator \ o (/ > & ^ 00oso

Description

Изобретение относитс  к области коррел ционной обработки сигналов оптическими методами и может быть использобано в радиолокации дл  сжати  импульсных радиолокационных сигналов с большой базой. Известен акустооптический корре л тор (АОК), содержащий источник когерентного света, коллиматор, ультразвуковой модул тор света, опо ный транспарант, линзу, совершающую преобразование Фурье, фокальную диафрагму, вьрезающую первый пор док дифракционной картины,и фотопри емник мгновенного действи  СОБольшинство известных АОК может быть эффективно использовано дл  сжати  сложных радиолокационных сиг налов, однако длительность последниз4 , определ ема  размером световой апертуры модул тора света вдоль направлени  распространени  сигг нальной акустической волны, в этом случае существенно ограничена . При обработке широкополосных радиолокацирнных сигналов эт ограничени  в основном св заны с не обходимостью использовани  в качест ве материала звзгкопровода модул тора различных монокристаллов , обладающих в области высоких частот относительно малым затуханием акустической волны.Уровень современной технологии вьфащивани  монокристаллов дает возможность получить образцы таких размеров, которые соответствуют длительности обрабатываемых радиосигналов, не превышающей 10-15 МКС, что в р де случаев  вл етс  недостаточным. Известно устройство квадратурной коррел ционной обработки, построенное на основе простейшего коррел то ра и позвол ющее получить на своем выходе сигнал, пропорциональньй модулю комплексной огибающей ВКФ, т.е. его амплитудной огибак цей 23. Известен АОК с временным интегрированием , содержащий, последовател но размещенные на общей оптической оси источник когерентного света, коллиматор, сигнальный ультразвуковой модул тор света, электрический вход которого  вл етс  входом корре л тора, первую цилиндрическую линзу фокальную диафрагму, вторую цилиндр1|ческ5то линзу, третью и четвертую цил1;(ндрические линзы и фотоприемник 5J в виде двух линейных матриц приборов с зар довой св зью. Цель изобретени  - расширение полосы частот сложных радиосигналов с угловой модул цией, обрабатываемых в коррел торах с временным интегрированием . Это достигаетс  тем, что в известный АОК с временным интегрированием введены размещенные последовательно по ходу оптических лучей между коллиматором и сигнальным ультразвуковым модул тором света электрически управл емый транспарант (ЭУТ) и опорный ультразвуковой модул тор света, генератор гармонического сигнала, генератор напр жени  фазовой модул ции и блок согласовани , выход которого соединен с электрическим входом электрически управл емого транспаранта, вход блока согласовани  подключен к выходу генератора, напр жени  фазовой модул ции , а выход генератора гармонического сигнала соединен с электрическим входом опорного ультразвукового модул тора света. При этом ЭУТ играет роль входной диафрагмы с двум  област ми прозрачности, полученными смещением пр моугольного щелевидного окна, ориентированного в направлении распространени  сигнальной акустической волны. Генератор гармонического сигнала имеет частоту исследуемого радиосигнала. Введение в схему известного коррел тора опорного ультразвукового модул тора света, а также пр1шенение в ней в качестве входной диафрагмы управл емого транспаранта позвол ет -подавать на пьезопреобразователь сигнального ультразвукового модул тора света непосредственно входной радиосигнал , что дает возможность сзгщественно расширить полосу частот обрабатываемых радиосигналов и увеличить тем самым разрешающую способность коррел тора по дальности при решени  радиолокационных задач. На-фиг. представлена функциональна  схема предлагаемого АОК с временным инте грированием-, на иг.2 - относительное расположение ЭУТ, опорного и сигнального ультразвукового модул тора света в плосости , перпендикул рной оптической оси устройства на фиг.З - линейкиThe invention relates to the field of correlation signal processing by optical methods and can be used in radar to compress pulsed radar signals with a large base. The acousto-optic corrector (AOK) is known, which contains a coherent light source, a collimator, an ultrasonic light modulator, a transparency, a lens that performs a Fourier transform, a focal diaphragm cutting the first order of the diffraction pattern, and an instant photo detector of most of the AOK can to be effectively used to compress complex radar signals, however, the duration of the latter is determined by the size of the light aperture of the light modulator along the signal propagation direction tional acoustic wave, in this case, is substantially limited. When processing broadband radiolocular signals, these restrictions are mainly related to the need to use the modulator of the modulator of various single crystals as high quality of the single crystal, which in the high-frequency region has a relatively small attenuation of the acoustic wave. The level of single-crystal injection technology makes it possible to obtain samples of such sizes that correspond to the duration of the processed radio signals, not exceeding 10-15 ISS, which in some cases is insufficient. A quadrature correlation processing device is known, built on the basis of the simplest correlator and allowing one to get a signal at its output proportional to the module of the complex envelope of the CCF, i.e. its amplitude envelope is 23. A time-integrated AOK is known, containing, consistently placed on a common optical axis, a source of coherent light, a collimator, a signal ultrasonic light modulator whose electrical input is a corrector input, a first cylindrical lens, a focal diaphragm, a second cylinder 1 | cesco lens, third and fourth cyl 1; (impurity lenses and 5J photodetector in the form of two linear matrices of charge-coupled devices. The purpose of the invention is to expand the frequency band of complex radio signals with angular modulation, processed in time-correlated correlators. This is achieved by introducing an electrically controlled transparency (EAB) and an ultrasonic reference ultrasound light into the known AFK with time integration. a light modulator, a harmonic signal generator, a phase modulation voltage generator, and a matching unit, the output of which is connected to an electrically controlled electric input ransparanta, matching block input connected to the output of the generator, the voltage of the phase modulation, and harmonic signal generator output is connected to an electrical input of the reference ultrasonic light modulator. In this case, the EUT plays the role of an input diaphragm with two regions of transparency obtained by displacing a rectangular sipe-like window oriented in the direction of propagation of the signal acoustic wave. The harmonic signal generator has a frequency of the radio signal under study. Introduction to the circuit of the known correlator of the reference ultrasonic light modulator, as well as extending it as the input aperture of the controlled transparency allows directing the input radio signal to the piezotransducer of the signal ultrasonic light modulator, which makes it possible to expand the frequency band of the radio signals being processed and increase thereby, the resolution of the correlator in range when solving radar problems. In FIG. A functional diagram of the proposed AOK is presented with temporal integration; in Fig.2, the relative position of the EUT, the reference and signal ultrasonic light modulator in a plane perpendicular to the optical axis of the device in FIG.

приборов с зар довой св зью (ПЗС) идве щшиндрические линзы, оптически св занные с област ми прозрачности ЭУТ плоскостью, перпендикул рной направлению распространени  акустической волны в сигнально ультразвуковом модул торе света, в разрезе.charge-coupled devices (CCDs) and two wide optical lenses optically coupled to the EUT transparency areas by a plane perpendicular to the direction of propagation of the acoustic wave in the signal ultrasonic light modulator, in a section.

Описываемый АОК содержит установленные на одной оптической оси источник когерентного света 1,например оптический квантовый генератор непрерывного действи , коллиматор 2, оптически непрозрачный ЭУТ 3, размещенный в плоскости, перпендикул рной оптической оси z устройства, и имеющий две области прозрачности, форма и расположение которых указаны на фиг.2. В качестве ЭУТ могут быть, в частности , использованы управл емые жидкокристаллические или АО транспаранты , а также транспаранты на основе электрооптической керамики. ЭУТ 3 через блок согласовани  4 расположени  его областей прозрачности на оси у (см.фиг.2) подключен к генератору напр жени  5 фазовой модул ции обрабатываемого сложного радиосигнала. Кроме того, в состав АОК вход т опорный ультразвуковой модул тор света 6, пьезообразователь 7 которого соединен с генератором гармонического сигнала 8 с частотой, равной несущей обрабатываемого радиосигнала, и сигнальный- ультразвуковой модул тор света 9, пьезопреобразователь 10 которого подключен непосредственно к источнику обрабатываемого радиосигнала 11. Взаимное расположение опорного и сигнального ультразвуковых модул торов света в плоскости, перпендикул рной оптической оси, показано на фиг.2. За модул тором 9 на оптической оси устройства последовательно установлены цилиндрическа  линза 12с фокусным рассто нием F,, совершающа  пр мое преобразование Фурье,фокальна  диафрагма 13, вьгрезающа  один первых пор дков дифракйзнонной картины , цилиндрическа  линза 14 с фо кусным рассто нием Fj , совершающа обратное преобразование Фурье, а также две цилиндрические-линзы 15 и 16 с фокусным рассто нием Fj , °п тически св занные с област ми прозThe described AOK contains a coherent light source 1 installed on one optical axis, for example an optical quantum continuous generator, a collimator 2, an optically opaque EUT 3 placed in a plane perpendicular to the optical axis of the device, and having two regions of transparency, the shape and location of which are indicated in figure 2. In particular, controlled liquid crystal or AO transparencies, as well as transparencies based on electro-optical ceramics, can be used as EUT. The EUT 3 is connected to the voltage generator 5 of the phase modulation of the complex radio signal being processed through the matching unit 4, the locations of its transparency areas on the y axis (see Fig. 2). In addition, the AOK includes a reference ultrasonic light modulator 6, a piezo generator 7 of which is connected to a harmonic signal generator 8 with a frequency equal to the carrier of the radio signal being processed, and a signal-ultrasonic light modulator 9, which piezotransducer 10 is connected directly to the source of the radio signal being processed 11. The mutual arrangement of the reference and signal ultrasonic light modulators in a plane perpendicular to the optical axis is shown in FIG. 2. Downstream of the modulator 9 on the optical axis of the device, a cylindrical lens 12 is installed in series with a focal length F, performing a direct Fourier transform, a focal diaphragm 13, producing one first-order diffractive pattern, a cylindrical lens 14 with a focal distance Fj, performing a reverse transformation Fourier, as well as two cylindrical-lenses 15 and 16 with a focal length Fj, ° are practically associated with the projection areas.

ачности транспаранта,и две линейи фотодетекторов 17 и 18 на осное ПЗС, причем относительное расоложение в плоскости zo-j по сн тс  на фиг.3.transparency and the two lines of photodetectors 17 and 18 on the axial CCD, the relative position in the zo-j plane is explained in Fig. 3.

АОК работает следующим образомAOK works as follows

Входной радиосигнал 5, (tj , Д UI cos Q:f+/ (t 1 + вк поступает от источника сигнала 11 на пьезопреобразователь 10 и возбуждает в модул торе 9 сигнальную акустическую волну, распростран ющуюс  вдоль оси X. На пьезопреобразователь 7 модул тора 6 от генератора синусоидального напр жени  подаетс  сигнал . имеющий вид Sj(-t|« (si(,tt)4gp). Возбужденна  в ; модул торе опорна  гармоническа  акустическа  волна распростран етс  под некоторым углом к оси х (см. фиг.2). Можно дл  примера рассмотреть , что происходит в этом случае в одном из каналов обработки, соответствующем , например, нижней области прозрачности транспаранта (см.фиг.2). Пусть при зтом никакие сигналы от блока согласовани  4 на транспарант не поступают. Коллимированный световой пучок-, соответствукмций выбранной области прозрачности , последовательно дифрагмирует на опорной и сигнальной акустических волнах, .затем подвергаетс  преобразованию Фурье, осуществл емому цилиндрической линзой 12, и-пространственной фильтрации, состо щей в вьДеленни одного из пер-. вых пор дков дифракционной картины с помощью диафрагмы 13. После этого цилиндрической шiнзoй 14 производит с  восстановление одного из .диафракт 1ЩОННЫХ пор дков, который и засвечивает соответствующую линейку ПЗС 18, причем выбором F2 F, (см. фиг.1) осуществл етс  необходимое при этом масштабирование. Роль цилиндрической линзы 16 сводитс  к фокусировке диафрагированного пучка вдоль оси 3. На апертуре линейки ПЭС 18 (см.фиг.3) можно рассмотреть участок Лх; световой апертуры модул тора 9 вдоль оси Xj у проектирующийс  на i.-й элемент линейки ПЗС, предположив при этом, что фазова  функци  4(tl сигнальной акустической волны на интервале времени, равном задержке ее распространени  на участке dXi , может считатьс  посто нной и равной vf( ) где tj - врем  задержси распространени  сигнальной акустической волны от пьезопреобразовата л  10 до саредины j -того злеыекта световой апертуры модул тора 9 В этом случае нетрзгдно показатьjчто интенсивность днафрагироЕагпюго света ( подающегос  на -й элемент линейки 1.(ЗС будет опре.цел тьс  разностью фаз сигнз-поБз зозбудивгш к акустические волны и рписьгоатьс  следуюв1им выражети-ем: ;l.)-nt-ч) где Зд и Л, ,. j посто нные вели . . чины,, .определ ющи с  конструктивныi:-5j парам(-э.тра14и схемы АОК, ( разность началь ных фаз опорного к входног-о сигна . . JlOB л Подобное соот1-1оше - ие сьшо бы справедливо и при отсутствии отио ситешьного поворота, сиг-нального- и опорного ультразвзковьк модул гоРОБ- света (см фиг .-2), Г1р:н этом разность на чальiiniK фаз ДЧ имела бы treTKHii фи-гичсский смысл., закпю чаюпщйс  в относнтельной расфазиров ке сигнальной к о орнон а.куетиче;.укк вол1 5расп:ростран юшнхс1г   одно.: н-;; правлении В данном случае фазопкн фронг снгиалънок акустической золны параллелен сек s . а в опорной зол не он образует с этой ось:о yrojij поэтому отиосите.:;ьн.  ;::-аз лрои ка сигнальной н опорной акуст чески волн отличаетс  при раз.пи-гггьк значе ни х координаты Б пределах области прозрачности ЭУ1, {)щ;.зкс реле ствие линейного изменанк: аачал ной фазы опорного акустического Kojveoaки  -вдоль координаты -j, об-условчеи ного поворотом модул тора 6 огносител1;Но оси ZI интегральный эффект будет определ тьс  зна.чением фазЫ; . соответствующей средней вдоль сси у ЛИНИИ области прозрачности,, крордк ната которой «(, обозначена на фиг.2. т.е. ,де - -- параметр ,, определ емьш углом  озорота моду  тора b , Пусть теперь газл;-всз действием сигналов с блока согласозани  4 координата v нижней области прозрачности ЭУТ измен етс  во времени по Г1:екоторому закону Vo(lС учетом сказанного вьше можно Зт вер/кдать что в фазе опорного сигнала 5,,(-fc 1:. Д J, из (- один- .коього дл  всех элементов ли .fieiiKH ПЭС, понизитс  переменна  составл юща  4gR.(ti Чц (ij. Если при этом перемещение области прозрачности происходит согласно закону фазовой .кодуллдии -обрабатьгоаемого .задиосигнала, т е. Ур (i) (i, то фаза опорной акустической волны f, (.tj , будучи неизменной вдоль ро.ей прот женности световой апертуры по оси : в ату однородности области прозрачности в этом направланни ,, определитс  как Ч -ЧЧ-Ь). С.;гедовател15Е1О5 интенсивность светопого потока5 падающего на i-тьш эпемепт линейки ПЗС, приме-т вид 3,,cos m;-/(ti-.-df . Следует OTivaTHTb что именно глосто нство параметров опорного атс-усткческо.го колебани  вдоль оси х при на ц--тк.и распростран ющейс  в этом направлении сигпалькой акустичзг . волны да.ет возможность реализовать многоканальную обработку. 5 схйме рассматриваемого АОК источ . cHr-Hajia управлени  област ми прпзрачнос-ти ЭУТ служит генератор 5, модули:ру ощий -фазу радиосигнала функции ч(. Елок согласовани  4 под аоздейстзиеь5 напр жени  с выхода -аператора 5 формирует сигналы, у--.раш-гн;ощие расжхаожениек областей пусэрачности на оси i (.2). Tl результате накоплени  интенсив:;ости света по нстеченк  длнтель-ь .Зсти Т обраба1ываемого радиосигнала Б 1 -i-i элементе .линейки 113С ойразуетс  зар д Q/ описываемьй |;.теду1-г шм выраже- ием: ,,((i-y. , riie  ,,, и - посто нные коэф . фид енты. ,(л  получени  мнимой комплексной огибаюп ей АКФ входного радиосигнала в описываемом устройстве такж:2 служит квадратурвьш канап обработки, образованньй .второй областью прозрачности ЭУТ. Однако 5 если в прототипе дл  полу ,7The input radio signal 5, (tj, D UI cos Q: f + / (t 1 + wk) comes from the signal source 11 to the piezoelectric transducer 10 and excites in the modulator 9 a signal acoustic wave propagating along the X axis. To the piezoelectric transducer 7 of the modulator 6 from A sinusoidal voltage generator is given a signal that has the form Sj (-t | "(si (, tt) 4gp). Excited in the modulator, the reference harmonic acoustic wave propagates at an angle to the x axis (see Fig. 2). For example, consider what happens in this case in one of the processing channels, corresponding to for example, the lower transparency region of the transparency (see Fig. 2). Let no signals from the matching matching unit 4 enter the transparency. The collimated light beam, corresponding to the selected transparency region, diffracts in succession on the reference and signal acoustic waves,. then undergoes a Fourier transform, implemented by a cylindrical lens 12, and spatial filtering consisting of one of the first-. the output order of the diffraction pattern with the help of the diaphragm 13. After this, the cylindrical tire 14 is made to restore one of the diaphragms of the first order, which illuminates the corresponding line of the CCD 18, and choosing F2 F, (see figure 1) this is scaling. The role of the cylindrical lens 16 reduces to focusing the diaphragm beam along axis 3. At the aperture of the PES 18 line (see Fig. 3), the region Lx can be viewed; the light aperture of the modulator 9 along the xj axis y projected on the i.th element of the CCD array, assuming that phase function 4 (tl of the signal acoustic wave over a time interval equal to its propagation delay on the dXi segment, can be considered constant and equal vf () where tj is the delay time of propagation of a signal acoustic wave from a piezo-transform l 10 to the sredina of the jth evil light aperture of the modulator 9 In this case, it is not possible to show that the intensity of the diffraction of the light of the 1. (The ES will determine the phase difference of signaling signals to acoustic waves and record the following expression:; l.) - nt-h) where Zd and L,,. J are constant. .defining with constructive: -5j pairs (-etra14 and AOK schemes, (the difference between the initial phases of the reference and the input-on signal. JlOB l) Similar correlation is also true in the absence of an égomerial rotation, the signal ultrasonic and reference ultrasonic modulus of horny light (see fig. -2), G1p: in this case, the difference between the phases of the DF phases would have a treTKHii fi-gich sense. asfazirov ke signaling to about Ornon a.kuetiche; .ukk vol1 5rasp: rostran yushnhs1g one .: n ;; In this case, the phase opening of the front of the acoustic ash film is parallel to s. but in the base evil it does not form with this axis: o yrojij, therefore, otosha.:; y. ; :: - the signal signal acoustic reference wavelength differs when the coordinates of B are different; the range of coordinates is B within the transparency region of EI1, {) y; xx relay linear changes: of the initial phase of the reference acoustic Kojveoka - along the coordinate -j, about the conditional rotation of the modulator 6 of the fire detector1; But the ZI axis will have an integral effect determined by the value of the phase; . corresponding to the average transparency area along the line at the LINE, of which “has a crust” (, indicated in figure 2. i.e., de - is a parameter, is determined by the angle of play of the modulator b, now let the gas; from the matching unit 4, the coordinate v of the lower transparency region of the EUT varies in time with respect to G1: to some law, Vo (l Considering the above, it is possible to have Ver / c that in the phase of the reference signal 5 ,, (- fc 1: D for all the elements, whether .fieiiKH PES, the variable is reduced to 4gR. (ti CHz (ij. If you move the area the opacity occurs according to the law of the phase modulus — reversal of the rear signal, ie, Ur (i) (i, then the phase of the reference acoustic wave f, (.tj, being unchanged along the length of the light aperture along the axis: transparency in this direction is defined as H -HH-b). S.; hedge15E1O5 intensity of the light flux5 incident on the i-th epept of the CCD line, type 3,, cos m; - / (ti -.- df. It follows OTivaTHTb that it is precisely the durability of the parameters of the reference automaton oscillation along the x axis, with a phono acoustic signal propagating in this direction. waves have the ability to implement multi-channel processing. 5 Scheme considered AOK source cHr-Hajia control of the EUT field of transparency is served by generator 5, modules: emergency - the radio signal phase of the function h (. Elok matching 4 under the voltage 5 from the output of the -arator 5 generates signals, y - rush-hr; pusicity areas on the axis i (.2). Tl as a result of the accumulation of intensity:; light bridges along the length of the signal to be processed. The radio signal B 1 -ii elements of the 113C line become charged Q / described |; - iie: ,, ((iy., Riie ,,, and and are constant coefficient of feeds., (L obtain an imaginary complex bend around the ACF The second radio signal in the device being described is also: 2 is the quadrature processing channel formed by the second transparency area of the EUT. However, 5 if in the prototype for the floor, 7

чён   квадратурньтх опорных колебаний требовалась соответствующа  временна  модул ци  коллимированных световых пучков, то в описьшаемом устройстве Необходимый сдвиг фаз опорных сигналов, равньш (К 0,1,2...), достигаетс  выбором соответствзпощей величины относительного смещени  областей прозрачности управл емого транспаранта вдбль оси л линейного измен ени  фазы опорного колебани .If the quadrature reference oscillations required a corresponding time modulation of the collimated light beams, then in the described device. The required phase shift of the reference signals, equal to (K 0,1,2 ...), is achieved by choosing the appropriate relative offset of the transparency areas of the controlled transparency to the axis l linear variation of the phase of the reference oscillation.

Итак, описанный коррел тор с временным интегрированием позвол е как и прототип, произвести кадратурную коррел ционную обработку входного радиолокационного сигнала с угловой модул цией. Как и прототип , описанный коррел тор выгодно отличаетс  от традиционных радиотехнических устройств аналогичного назначени  простотой реализации многоканальной обработки, что св зано с использованием перспективны фотодетекторов. В описанном коррел торе наибольша  длительность обрабатьгоаемых радиосигналов ограничена только характеристиками линейки ПЗС, что характерно и дл  прототипа. Однако по частотным свойствам предлагаемое устройство существенно превосходит прототип, поскольку сигнальный модул тор света возбуждени  непосредствен8So, the described correlator with temporal integration allows, like the prototype, to perform frame matching correlation processing of the input radar signal with angular modulation. Like the prototype, the described correlator differs favorably from traditional radio engineering devices of the similar purpose by the simplicity of implementing multi-channel processing, which is associated with the use of promising photo detectors. In the described correlator, the longest duration of the processed radio signals is limited only by the characteristics of the CCD array, which is typical of the prototype. However, in terms of frequency properties, the proposed device significantly exceeds the prototype, since the signal modulator of the excitation light directly

но обрабатываемым сигналом, т.е. эффективность модул тора в смысле рабочих частот и полос используетс  в полной мере, а не частично, что имеет место в прототипе, когда входной сигнал подаетс  на модул тор света в качестве амплитудной модул ции дополнительной несущей частоты. Расширение полосы частот обрабатываемых радиосигналов ведет, как известно,.к улучшению такой важной характеристики корр .ел Тора, как его разрешение по длительности. По частотным свойствам описанный коррел тор эквивалентен известным с пространственным интегрированием. Однако в спcfJBaeMOM коррел торе невозможно обрабатывать радиосигналы с амплитудной модул 1щей, что может быть реализовано в прототипе. Однако известно , что специфика работы радиопередающих устройств приводит к тому , что основное распространение, в частности в радиолокации, нашли слоные радиосигналы с угловой модул цией , имеющие пр моугольную огибаюогуюbut the signal being processed, i.e. the efficiency of the modulator in terms of operating frequencies and bands is used fully, not in part, as is the case in the prototype, when the input signal is fed to the light modulator as an amplitude modulation of the additional carrier frequency. The extension of the frequency band of the processed radio signals leads, as is well known, to an improvement in such an important characteristic of the Torah correspondent as its resolution in duration. In terms of frequency properties, the described correlator is equivalent to the known one with spatial integration. However, in the SCFJBaeMOM correlator, it is impossible to process radio signals from an amplitude module 1, which can be implemented in the prototype. However, it is known that the specifics of the operation of radio transmitting devices leads to the fact that the main distribution, in particular in radiolocation, was found by elephant radio signals with angular modulation, which have a right-angle bend

Таким образом, коррел тор объедин ет в себе основные достоинства известных устройств коррел ционной обработки сигналов с временным и пространственным интегрированием, что делает его перспективным при-ре шении радиолокационных задач.Thus, the correlator combines the main advantages of the known devices of correlation signal processing with temporal and spatial integration, which makes it a promising solution to radar tasks.

г5 тА/а .;r5 tA / a;

-гН-gn

ЮYU

1818

Claims (1)

АКУСТООПТИЧЕСКИЙ КОРРЕЛЯТОР С ВРЕМЕННЫМ ИНТЕГРИРОВАНИЕМ, содержащий последовательно размещенные на общей оптической оси источник· когерентного света, коллиматор, сигнальный ультразвуковой модулятор света, электрический вход которого является входом коррелятора, первую цилиндрическую линзу, фокальную диафрагму, вторую цилиндрическую линзу, третью и четвертую цилиндри- ческие линзы и фотоприемник в виде' двух линейных матриц приборов с зарядовой связью, отличающийся тем, что, с целью расширения полосы частот исследуемых сложных сигналов с угловой модуляцией, в коррелятор введенщ размещенные последовательно по ходу оптических лучей между коллиматором и сигнальньм ультразвуковым модулятором св.ета электрически управляемый транспарант и опорный ультразвуковой модулятор света, генератор гармонического сигнала, генератор напряжения фазовой модуляции Λ и блок согласования, выход которого3 соединен с электрическим входомЬ электрически управляемого транспа-IV ранта, вход блока согласования подключей к выходу генератора напряже-| ния фазовой модуляции, выход генератора гармонического сигнала соединен с электрическим входом опорного ультразвукового модулятора света.ACOUSTOOPTIC CORRELATOR WITH TEMPORARY INTEGRATION, containing a coherent light source, a collimator, a signal ultrasonic light modulator, whose electrical input is the input of the correlator, the first cylindrical lens, focal diaphragm, second cylindrical lens, third and fourth cylindrical lenses, sequentially placed on the common optical axis and a photodetector in the form of 'two linear arrays of charge-coupled devices, characterized in that, in order to expand the frequency band of the studied complex signals angular modulation, introduced into the correlator placed sequentially along the optical beams between the collimator and the signal ultrasonic modulator, there is an electrically controlled transparency and a reference ultrasonic light modulator, a harmonic signal generator, a phase modulation voltage generator Λ and a matching unit, the output of which 3 is connected to an electric the input of an electrically controlled transpa-IV welt, the input of the matching unit of the plugs to the output of the voltage generator | phase modulation, the output of the harmonic signal generator is connected to the electrical input of the reference ultrasonic light modulator. II
SU792843411A 1979-10-04 1979-10-04 Acoustooptical correlator with time integration SU803705A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU792843411A SU803705A1 (en) 1979-10-04 1979-10-04 Acoustooptical correlator with time integration

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU792843411A SU803705A1 (en) 1979-10-04 1979-10-04 Acoustooptical correlator with time integration

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU803705A1 true SU803705A1 (en) 1985-03-15

Family

ID=20860853

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU792843411A SU803705A1 (en) 1979-10-04 1979-10-04 Acoustooptical correlator with time integration

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU803705A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Патент US » 3189746,кл. G 06 G 9/00, опублик. 1965.2. Слока В»К. Вопросы обработки радиолокационных сигналов. М., "Советское радио", 1970, с. 109-111 (прототип). *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5737076A (en) Method and apparatus for determining substances and/or the properties thereof
CA1194972A (en) Acousto-optical channelized processor
EP0180449A2 (en) An acousto-optic dispersive light filter
US4653869A (en) Acousto-optic dispersive light filter
UA46856C2 (en) LASER DEVICE
SU984418A3 (en) Kaser beam control system
US4426134A (en) Three and four product surface-wave acousto-optic time integrating correlators
US4448494A (en) Acousto-optical signal detector
CN102780153A (en) Acousto-optic frequency sweeping laser based on acousto-optic deflection device
US4344675A (en) Optical signal processing device
US3509453A (en) Light modulation system for analysis of information
SU803705A1 (en) Acoustooptical correlator with time integration
US5247388A (en) Continuously variable delay lines
WO2006014769A2 (en) Acoustic-optic devices utilizing tellurium crystals
US3509489A (en) Laser deflection
US3994600A (en) Solid state star scanner
CN208045929U (en) A kind of system for using " flying focus " to generate THz wave
US3700910A (en) Bragg angle optical matched filter system with coded glass transmission plate
SU1171818A1 (en) Acoustic-optic correlator
RU1801218C (en) Method of formation of radar display in real time by optical correlation processing of signals and device and device to implement it
RU1800531C (en) Acoustooptic device for processing signals of array
SU936717A1 (en) Method of holographic recording of electric signals
SU1582166A1 (en) Apparatus for exposure of holographic diffraction gratings
SU701323A1 (en) Planar acousto-optical line of adjustable signal delay
SU1250978A1 (en) Acoustical-optical spectrum analyzer