ма тока и коэффициент формы тока нагрузки в этой схеме не завис т от глубины регулировани выходного напр жени . Цель изобретени - улучшение энер гетических показателей за счет реализации процесса пуска с облегченной коммутацией и увеличенным углом запи рани тиристоров при повышенных значени х коэффициентов мощности источника питани и нагрузки. Указанна цель достигаетс тем, что преобразователь посто нного тока в переменныйJсодержащий св занную со входными выводами через дроссель филь ра тиристорную ин ерторную чейку, а также дополнительный тиристор, снабже дополнительным дросселем и конденсатором , одна обкладка которого соединена с отрицательным г входным выводом а втора - с одним.концом дополнитель ного дроссел и св зана с катодом дополнительного тиристора, соединенного анодом с другим концом дополнительно дроссел и с точкой соединени фильт рового дроссел с тиристорной чейкой Кроме того, с целью повышени надежности за счет снижени обратного напр жени на дополнительном тиристо ре, он снабжен диодом, включенным согласно-последовательно с указанным тиристором. На фиг. 1 и 2 представлены схемы предлагаемого преобразовател . Схема содержит дроссель 1 фильтра тиристорную чейку 2, нагрузку 3, до полнительный блок 4 и систему 5 управлени . Тиристорна чейка 2 содер жит тиристоры 6-9. Нагрузка должна иметь емкостную реакцию и состоит из коммутирующего (компенсирующего)конденсатора 10, дроссел 11 и резистора 12. Дополнительный блок 4 содержи дополнительный тиристор 13, последовательно с которым включен конденсатор 14, а параллельно - дополнительный дроссель 15. Цепь тиристора 13 и конденсатора 14 подключена параллельно входу тиристорной чейки 2, анод тиристора - к общей точке дроссел 1 и чейки 2, катод -. к конденсатору .14. На фиг.2 согласно-последовательно с тиристором 13 включен диод 16. Запуск и работа преобразовател заключаетс в следующем. При питании инвертора от управл е мого выпр мител , одновременно с подачей первых импульсов управлени на тиристоры выпр мител , отпирают допо нительный тиристор 13, и конденсатор 14 начинает зар жатьс через дроссел 1 и тиристор 13, тем самым обеспечива нарастание тока в дросселе 1. Че рез опред}еленную задержку отпирают основные тиристоры инвертора, к тиристору 13 прикладываетс обратное напр жение, равное напр жению на кон денсаторе 14, он выключаетс , и ток россел 1 протекает через нагрузку обуславлива нарастание напр жени на выходе инвертора, достигающее через определенный интервал времени значение, превышающее напр жение на конденсаторе 14. Тем самым к тиристору 13 прикладываетс пр мое напр : ение , а при очередном отпирании его ток дроссел 1 оп ть замыкаетс через тиристор 13 и конденсатор 14, а к основным тиристорам инвертора, до этого проводившим ток, прикладааваетс обратное напр женйе, и они выключаютс . Така поочередна работа дополнительного тиристора 4 и основных тиристоров инвертора продолжаетс до конца процесса пуска инвертора, а также при его установившемс режиме работы. По мере зар да конденсатора 14 импульсами тока через тиристор 13 напр жение на нем достигает занчени напр жени источника питани и превышало бы его, если бы конденсатор 14не разр жалс через дроссель 15. Тем самым в установившемс режиме работы среднее значение напр жени на конденсаторе 14 поддерживаетс равным среднему значению напр жени источника питани , а через дроссель 15протекает ток, в зависимости от величины индуктивности более или менее сглаженный. В интервале проводимости основных тиристоров ток на выходе инвертора складываетс из токов дросселей 1 и 15, а в интервале проводимости дополнительного тиристора 13 токи дросселей 1 и 15 протекают через него. Так как среднее значение тока конденсатора 14 равно нулю, то относительно тока дроссел 15 тем больше, чем больше относительна длительность открытого состо ни тиристора 13. Тем самым, измен задержку времени между моментами отпирани дополнительного тиристора 13 и основных тиристоров инвертора, осуществл етс широтно-импульсное регулирование выходного тока инвертора, а угол запирани основных тиристоров увеличиваетс на врем открытого состо ни дополнительного тиристора 13 при условии, что в течение этого интервала напр жение на основных тиристорах не достигало нулевого значени , т.е. форма напр жени на основных тиристорах полностью соответствует форме напр жени на тиристоргк резонансного инвертора при его работе в режиме прерывистого входного тока. Форма тока в дросселе 15 задаетс величиной выходного напр жени и угЛс1ми управлени основным и дополнительным тиристорами инвертора. При индуктивности дроссел 15 меньше, чем дроссел 1 форма тока дроссел .15 имеет более колебательный характер, а его вли ние на выходной ток инвертора тем существеннее, чем меньше выходна мощность. Тем самым при небольших сопротивлени х нагрузки, соответствующих большим выходным мощност м , инвертор работает в режиме инвертора тока с регулируемой длител ностью импульса тока через нагрузку, а при увеличении сопротивлени нагрузки , т.е. при снижении выходной мощности, форма тока нагрузки принимает более колебательный характер, напоминающий форму тока в резонансном инверторе. Работоспособность инвертора сохран етс и при прерывистом характере тока дроссел , т.е. входного тока инвертора, поддерживаема током разр да конденсатора 14 через дроссель 15. При этом цепь из дроссел 15 и конденсатора 14 целесообразно настроить на резонанс на частоте основной гармоники выходного напр жени источника питани , в частном случае - управл емого выпр мител .The current magnitude and form factor of the load current in this circuit do not depend on the depth of adjustment of the output voltage. The purpose of the invention is to improve the energy performance due to the implementation of the start-up process with easy switching and an increased thyristor lock-up angle with increased values of the power source power and load factors. This goal is achieved by the fact that the DC / AC converter contains the thyristor invertor cell connected to the input terminals through the choke of the filter and the additional thyristor, provided with an additional choke and capacitor, one plate of which is connected to the negative g input terminal and the second one end of the additional choke and is connected to the cathode of the additional thyristor connected by an anode to the other end of the additional choke and to the point of connection of the filter choke to the thyris torus cell. In addition, in order to increase reliability by reducing the reverse voltage on the additional thyristor, it is equipped with a diode connected in series with the indicated thyristor. FIG. 1 and 2 are diagrams of the proposed converter. The circuit contains filter choke 1, thyristor cell 2, load 3, additional unit 4, and control system 5. Thyristor cell 2 contains thyristors 6-9. The load must have a capacitive response and consists of a switching (compensating) capacitor 10, throttles 11 and a resistor 12. The additional block 4 contains an additional thyristor 13, in series with which a capacitor 14 is connected, and in parallel an additional choke 15. A thyristor 13 and a capacitor 14 are connected parallel to the input of the thyristor cell 2, the thyristor anode to the common point of droplets 1 and cell 2, the cathode -. to capacitor .14. In Fig. 2, diode 16 is turned on in series with the thyristor 13. The converter is started and operated as follows. When the inverter is powered from the controlled rectifier, simultaneously with the supply of the first control pulses to the thyristors of the rectifier, the auxiliary thyristor 13 is unlocked, and the capacitor 14 starts to charge through throttle 1 and the thyristor 13, thereby ensuring the current increase in the choke 1. Che The detected delay is unlocked by the main thyristors of the inverter, the opposite voltage is applied to the thyristor 13, equal to the voltage on the capacitor 14, it turns off, and the current of the Russian 1 flows through the load causing the output voltage to rise inverter, reaching after a certain time interval a value exceeding the voltage on the capacitor 14. Thus, a direct voltage is applied to the thyristor 13, and when it is next unlocked, its current throttle 1 is closed through the thyristor 13 and the capacitor 14, and to the main thyristors the inverter, which previously conducted the current, applies the opposite voltage, and they are turned off. Such alternate operation of the additional thyristor 4 and the main thyristors of the inverter continues until the end of the starting process of the inverter, as well as during its steady state operation. As the capacitor 14 is charged with current pulses through the thyristor 13, the voltage across it reaches the voltage of the power supply and would exceed it if the capacitor 14 did not discharge through the choke 15. Thus, in the established mode of operation, the average value of the voltage on the capacitor 14 is maintained equal to the average value of the voltage of the power source, and a current flows through the choke 15, depending on the magnitude of the inductance, more or less smoothed. In the conduction interval of the main thyristors, the current at the output of the inverter consists of the currents of chokes 1 and 15, and in the conduction interval of the additional thyristor 13, the currents of chokes 1 and 15 flow through it. Since the average value of the current of the capacitor 14 is zero, the larger the relative duration of the open state of the thyristor 13, the greater the relative duration of the throttle 15. Thus, the time delay between the moments of unlocking the additional thyristor 13 and the main thyristors of the inverter varies. regulation of the output current of the inverter, and the locking angle of the main thyristors is increased by the time of the open state of the additional thyristor 13, provided that during this interval the voltage ovnyh thyristors does not reach zero, i.e. the voltage form on the main thyristors fully corresponds to the voltage form on the thyristor resonant inverter when it is operating in the intermittent input current mode. The shape of the current in choke 15 is determined by the magnitude of the output voltage and the angle of control of the main and additional inverter thyristors. When the inductance of throttles 15 is less than the throttles 1, the form of the current of throttles .15 has a more oscillatory character, and its effect on the output current of the inverter is the more significant the smaller the output power. Thus, at low load resistances, corresponding to high output powers, the inverter operates in the current inverter mode with an adjustable current pulse through the load, and with increasing load resistance, i.e. when the output power decreases, the shape of the load current takes on a more oscillatory character, resembling the shape of the current in a resonant inverter. The efficiency of the inverter is preserved even with the intermittent nature of the current of the choke, i.e. the input current of the inverter, supported by the discharge current of the capacitor 14 through the choke 15. In this case, it is advisable to tune the circuit from the throttles 15 and the capacitor 14 to a resonance at the main harmonic frequency of the output voltage of the power supply, in particular the controlled rectifier.
С изменением относительной длител ности интервала проводимости дополнительного тиристора измен етс форма тока нагрузки инвертора и отнощение величины основной гармоники тока нагрузки ко входному току инвертора, а в результате этого - величина выхо ного напр жени инвертора при посто стве сдвига фаз между выходным током и напр жением инвертора.With a change in the relative duration of the conductivity interval of the additional thyristor, the shape of the inverter load current and the ratio of the magnitude of the main harmonic of the load current to the input current of the inverter change, and as a result, the value of the inverter output voltage when the phase shift between the output current and the inverter voltage .
Форма кривой напр жени на дополнительном тиристоре соответствует кривой напр жени на дроссел х 1 и 1 т.е. наибольшее пр мое напр жение равно разнице амплитудного значени напр жени на нагрузке и напр жени питани , а наибольшее обратное напр жение близко к сумме этих напр жений , следовательно значительно выше . Дл исключени необходимости в последовательном соединении дополнительных тиристоров при недостаточном обратном напр жении последовательно тиристору 13 может быть включен диод 16.The shape of the voltage curve on the additional thyristor corresponds to the voltage curve for drossel x 1 and 1, i.e. The greatest direct voltage is equal to the difference of the amplitude value of the voltage across the load and the supply voltage, and the largest reverse voltage is close to the sum of these voltages, therefore it is much higher. To eliminate the need for serial connection of additional thyristors with insufficient reverse voltage, diode 16 can be switched on in series to thyristor 13.