SU790074A1 - Method of measuring leakage inductance of synchronous machine stator winding phase - Google Patents

Method of measuring leakage inductance of synchronous machine stator winding phase Download PDF

Info

Publication number
SU790074A1
SU790074A1 SU782680426A SU2680426A SU790074A1 SU 790074 A1 SU790074 A1 SU 790074A1 SU 782680426 A SU782680426 A SU 782680426A SU 2680426 A SU2680426 A SU 2680426A SU 790074 A1 SU790074 A1 SU 790074A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
winding
axis
rotor
stator winding
phase
Prior art date
Application number
SU782680426A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Виталий Федорович Сивокобыленко
Александр Иванович Зинченко
Original Assignee
Донецкий Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Донецкий Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт filed Critical Донецкий Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт
Priority to SU782680426A priority Critical patent/SU790074A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU790074A1 publication Critical patent/SU790074A1/en

Links

Landscapes

  • Tests Of Circuit Breakers, Generators, And Electric Motors (AREA)

Description

Изобретение относится к испытанию электрических машин, в частности к способам экспериментального определения параметров синхронной машины.The invention relates to the testing of electrical machines, in particular to methods for experimentally determining the parameters of a synchronous machine.

Известен способ измерения индуктивности рассеяния обмотки статора, соглас- 5 но которым полное сопротивление обмотки статора и его индуктивную часть рассчитывают по результатам опыта отдачи на статор напряжения при вынутом роторе ИНедостатком этого способа является погрешность в определении индуктивности рассеяния обмотки статора за счет того, что при вынутом роторе поток рассеяния ,5 может образовываться не только в воздушном зазоре, но и в расточке статора.There is a method of measuring the stator winding leakage inductance, according to which 5 the total resistance of the stator winding and its inductive part are calculated according to the results of testing the voltage output to the stator with the rotor removed. The disadvantage of this method is the error in determining the stator winding leakage inductance due to the fact that rotor scattering flux , 5 can be formed not only in the air gap, but also in the stator bore.

Известен также способ измерения индуктивности рассеяния фазы обмотки ста— 2Q тора синхронной электрической машины путем подключения обмотки статора к сети переменного тока, совмещения одной из осей симметрии ротора с осью иссле2 дуемой фазы обмотки статора, фиксации ротора в этом 'положении ,, измерения активного сопротивления фазы обмотки статора, а также мгновенных значений напряжения, тока в этой фазе и ЭДС, наводимой в обмОтке, размещенной по продольной оси симметрии ротора f2j.There is also a method for measuring the phase inductance of the stator winding of a stator 2Q of a synchronous electric machine by connecting the stator winding to an alternating current network, combining one of the rotor symmetry axes with the axis of the studied phase of the stator winding, fixing the rotor in this position, measuring the phase resistance stator windings, as well as instantaneous values of voltage, current in this phase and EMF induced in the winding placed along the longitudinal axis of symmetry of the rotor f2j.

Данный способ обладает погрешностью из-за различного . распределения магнитных полей при размещении в расточке статора роторов явнополюсных синхронных машин с успокоительными обмотками на одной из осей симметрии. Измерения фазового сдвига между' несинусоидальными величинами тока и напряжения, ЭДС и напряжения также приводит к дополнительной погрешности. Необходимость размещения на роторе измерительной обмотки усложняет способ.This method has an error due to various. the distribution of magnetic fields when the rotors of explicit pole synchronous machines with soothing windings on one of the symmetry axes are placed in the stator bore. Measurements of the phase shift between non-sinusoidal values of current and voltage, EMF and voltage also lead to an additional error. The need for placement on the rotor of the measuring winding complicates the method.

Цель изобретения - упрощение и повышение точности определения индуктивности рассеяния обмотки статора синхронной машины.The purpose of the invention is to simplify and improve the accuracy of determining the leakage inductance of the stator winding of a synchronous machine.

Поставленная цель достигается благодаря тому, что фиксируют момент времени, когда ЭДС в обмотке, размещенной на роторе, например в его обмотке возбуждения, экстремальна, измеряют в этот момент времени напряжение U , ток ί и производную во времени тока фазы обмотки статора, а искомую индуктивность рассеяния рассчитывают по формуле (U-iR) , di/at ’ где R - активное сопротивление фазы обмотки статора;This goal is achieved due to the fact that the moment of time is fixed when the EMF in the winding placed on the rotor, for example, in its field winding, is extreme, at that moment the voltage U, current ί and the time derivative of the stator winding phase current are measured, and the desired inductance scattering is calculated by the formula (U-iR), di / at 'where R is the active resistance of the phase of the stator winding;

-Ь - время.B is time.

С осью исследуемой (/Лазы обмотки статора можно совмещать продол ьную ось симметрии ротора, а измерение напряжения и тока фазы обмотки производить в момент времени, когда ЭДС в обмотке ротора равна нулю, либо совмещать поперечную ось симметрии ротора, а измерение напряжения и тока фазы обмотки статора производить в момент времени, когда ЭДС в обмотке ротора достигает максимального значения.The longitudinal axis of rotor symmetry can be combined with the axis of the investigated (/ Lases of the stator winding), and the voltage and current of the phase of the winding can be measured at a time when the emf in the rotor winding is zero, or the transverse axis of symmetry of the rotor can be combined, and the voltage and current of the winding phase can be measured stator to produce at a time when the EMF in the rotor winding reaches a maximum value.

Токи, напряжения, потокосцепления статора в исследуемой фазе будут равны одноименным величинам по какой-либо илиThe currents, voltages, stator flux linkages in the phase under study will be equal to the same values for any or

(4) где - ток эквивалентого успокои5 тельного контура по оси d ;(4) where is the current of the equivalent soothing circuit along the d axis;

+ “ соот~ ветственносинхронная индуктивность и кзаимоиндуктивносгь машины по оси 3 : + “ Respectively ~ synchronous inductance and mutual inductance of the machine along axis 3:

ίο е.£--.Чаа -эдс от рабочего потока.ίο e £ -.. W aa -eds from the workflow.

ЭДС может быть в своем масштабе измерена на зажимах разомкнутой обмотки возбуждения. ЭДС для маши5 ны, подключенной к сети, является величиной переменной (в установившемся режиме - синусоидальной). Очевидно, что при Ej =θ уравнение (1) примет видEMF can be measured on the terminals of the open field winding. EMF for machine 5 connected to the network is a variable value (in steady state - sinusoidal). Obviously, for Ej = θ, equation (1) takes the form

did at (5) из осей ротора, если указанная ось совпадает с осью исследуемой фазы. При равенстве ЭДС обмотки возбуждения нулю ЭДС, индуктирующаяся в обмотке статора по продольной оси, состоит лишь из ЭДС от потока рассеяния, так как ЭДС от основного магнитного потока по продольной оси в этот момент времени равна нулю. При достижении ЭДС обмотки возбуждения максимума аналогичное явление имеет место по поперечной оси.did at (5) of the rotor axes, if the indicated axis coincides with the axis of the phase under study. If the EMF of the excitation winding is equal to zero, the EMF induced in the stator winding along the longitudinal axis consists only of the EMF from the scattering flux, since the EMF from the main magnetic flux along the longitudinal axis at this moment in time is equal to zero. Upon reaching the EMF of the maximum field winding, a similar phenomenon occurs along the transverse axis.

Если с осью исследуемой фазы совмещена продольная ось, то уравнение равновесия напряжений обмотки статора по оси при неподвижном роторе имеет видIf the longitudinal axis is combined with the axis of the phase under study, then the equation of equilibrium of the stator winding stresses along the axis with the rotor stationary has the form

Уравнение (5) справедливо для мгновенных значений токов и напряжений, измеренных в момент равенства ЭДС &£ нулю.Equation (5) is valid for the instantaneous values of currents and voltages measured at the moment of equality of the EMF & £ zero.

Если продольная ось ротора совмещена с осью какой-либо фазы статора, то ток и напряжение этой фазы равны соответственно 1 θ и (J θ .If the longitudinal axis of the rotor is aligned with the axis of any phase of the stator, then the current and voltage of this phase are equal to 1 θ and (J θ.

Если с осью исследуемой фазы совме-If the axis of the phase under study is compatible with

(1) щена поперечная ось, то это уравнение будет справедливо при достижении ЭДС обмотки возбуждения экстремума.(1) the transverse axis is used, then this equation will be valid when the EMF of the excitation winding of the extremum is reached.

Значение производной тока исследу— емой фазы находят численно или аналитически. Для аналитического расчета ука-‘ занный ток аппроксимируют функцией времени, находят математическое выражение ее производной и вычисляют искомое зна4®. некие в нужный момент, времени,. Измерения целесообразно производить в установившемся режиме. Ток при этом, просто и с высокой точностью может быть аппроксимирован функцией вида где > 1 а - соответственно напряжение, погокосцепляние и ток.статора по оси d ·The derivative of the current of the phase under study is found numerically or analytically. For analytical calculation, the indicated current is approximated by a function of time, a mathematical expression of its derivative is found, and the desired value of 4® is calculated. some at the right time, time. It is advisable to make measurements in the steady state. In this case, the current can simply and with high accuracy be approximated by a function of the form

Для случая разомкнутой обмотки возбуждения (ток в ее цепи отсутствует) указанное уравнение с учетом того, что (2)For the case of an open field winding (there is no current in its circuit), this equation, taking into account the fact that (2)

S5 можно записать в виде гдеS5 can be written as where

Iw - амплитуда тока;I w is the current amplitude;

Ч - начальная фаза .при произвольно выбранном начале отсчета ( t .-О)· (JU - круговая частота питания.H is the initial phase. At an arbitrarily chosen reference point (t.-О) · (JU is the circular frequency of the power supply.

Операция совмещения осей ротора с осями статора общеизвестна и часто используется при определении параметров электрических машин.The operation of combining the rotor axes with the stator axes is well known and is often used in determining the parameters of electrical machines.

При известных параметрах обмотки возбуждения ее ЭДС можно определять путем вычислений без разрыва цепи.With the known parameters of the field winding, its EMF can be determined by calculations without breaking the circuit.

79007900

Предлагаемым способом была определена индуктивность рассеяния обмотки статора синхронного электродвигателя типа СДН15-48-8. Была произведена серия опытов для всех трех фаз обмотки стато— 5 ра машины. Опыты заключались в осцил— лографировании напряжений и токов статора, а также напряжения на зажимах разомкнутой обмотки возбуждения в установившемся режиме при неподвижном роторе. Проворот ротора до совмещения его оси с осью исследуемой фазы осуществлялся при помощи валоповоротного устройства. Во избежание пробоя изоляции обмотки возбуждения обмотка статора питалась пониженным напряжением. Полученное значение индуктивности рассеяния обмотки статора (усредненное для трех фаз) составило L= = 0,11 о.е. Проведенные на ЦВМ расчеты режимов работы данного двигателя и сопоставление их с экспериментом подтвердили эффективность предлагаемого способа определения индуктивности рассеяния обмотки статора синхронной машины. 25 The proposed method was determined the inductance of the stator winding of the stator of a synchronous motor type SDN15-48-8. A series of experiments was carried out for all three phases of the winding of a stato-5 machine. The experiments consisted in oscillography of the stator voltages and currents, as well as the voltages at the terminals of the open field winding in the steady state with the rotor stationary. The rotor was rotated until its axis coincided with the axis of the phase under study using a shaft-turning device. In order to avoid breakdown of the insulation of the field winding, the stator winding was supplied with a reduced voltage. The obtained value of the stator winding inductance (averaged over three phases) was L = 0.11 p.u. Calculations of the operating modes of this engine at a digital computer and their comparison with experiment confirmed the effectiveness of the proposed method for determining the stator winding inductance of a synchronous machine. 25

Предлагаемый способ обладает высокой точностью, так как исключает погрешности, связанные с заменой ротора на испытательный, размещением измерительной катушки и др. нарушениями конструкции машины. Неизменность конструкции машины при опыте позволяет учесть индивидуальные особенности ее использования. К преимуществам предлагаемого способа следует также отнести простоту эксперимента и, как следствие, более широкую ^5 область применения.The proposed method has high accuracy, as it eliminates the errors associated with the replacement of the rotor with a test, the placement of the measuring coil, and other violations of the design of the machine. The invariability of the design of the machine during the experiment allows us to take into account the individual characteristics of its use. The advantages of the proposed method should also include the simplicity of the experiment and, as a consequence, a wider field of application.

Claims (2)

Поставленна  цель достигаетс  благо дар  тому, что фиксируют момент време ни, когда ЭДС в обмотке, размещенной на роторе, например в его обмотке возбуждени , экстремальна, измер ют в это момент времени напр жение (J , ток i и производную во времени тока фазы об мотки статора, а искомую индуктивность рассе$ши  рйссчитывают по формуле ( U-iR) . дл |dt где R - активное сопротивление фазы обмотки статора; -Ь - врем . С осью исследуемой (}йзы обмотки стато ра можно совмещать продол ьную ось симмет рии ротора, а измерение напр жени  и тока фазы обмотки производить в момен времени, когда ЭДС в обмотке ротора равна нулю, либо совмещать поперечную ось симметрии ротора, а измерение напр жени  и тока фазы обмотки статора производить в момент времени, когда ЭДС в обмотке ротора достигает максимального значени . Токи, напр жени , потокосцеплени  статора в исследуемой фазе будут равн одноименным величинам по какой-либо из осей ротора, если указанна  ось совп дает с осью исследуемой фазы. При равенстве ЭДС обмотки возбуждени  нулю ЭДС, индуктирующа с  в обмотке статора по продольной оси, состоит лишь из ЭДС от потока рассе ни , так как ЭДС от основного магнитного потока по про- дольной оси в этот момент времени равна нулю. При достижении ЭДС обмотк возбуждени  максимума аналогичное  вление имеет место по поперечной оси. Если с осью исследуемой фазы совме щена продольна  ось, то уравнение равно веси  напр жений обмотки статора по оси npli неподвижном роторе имеет вид - аЧ.. п(1) . где U, Mcl, соответственно напр жение, потокосцепл ние и ток.статора по оси сЗ Дл  случа  разом1шутой обмотки возбуждени  (ток в ее цепи отсутствует) указанное уравнение с учетом того, что a -da PdVd можно записать в виде adltCid Vd)eM3 а. где ij, - ток эквивалентого успокоительного контура по оси d J dЧ o d acl- соответственно синхронна  индуктивность и взаимоиндуктивносгь машины по оси Q ; ( ЭДС от рабочего потока. ЭДС ЕР может быть в своем масштабе измерена на зажимах разомкнутой обмотки возбуждени . ЭДС tj дл  машины , подключенной к сети,  вл етс  величиной переменной (в установившемс  режиме - синусоидальной). Очевидно, что при Ег О уравнение (1) примет вид d-.a«- Уравнение (5) справедливо дл  мгновенных значений токов и напр жений, измеренных в момент равенства ЭДС & нулю. Если продольна  ось ротора совмещена с осью какой-либо фазы статора, то ток и напр жение этой фазы равны соответственно i J (3 Если с осью исследуемой фазы совмещена поперечна  ось, то это уравнение будет справедливо при достижении ЭйС обмотки возбуждени  экстремума. Значение производной тока исследуемой фазы наход т численно или аналитически . Дл  аналитического расчета yitaзанный ток аппроксимируют функцией времени , наход т MaTeMaTti4ecKoe вьфажение ее производной и вычисл ют искомое значение в нужный момент, времени,. Измерени  целесообразно производить в установившемс  режиме. Ток при этом, просто и с высокой точностью может быть аппроксимирован функцией вида i Iy 5-ivi ((), 1 - амплитуда тока Ч - начальна  фаза .при произвольно выбранном начале отсчета ( -t .O) Ш - кругова  частота питани . Операци  совмещени  осей ротора с ос ми статора общеизвестна и часто используетс  при определении параметров электрических машин. При известньк параметрах обмотки возбуждени  ее ЭДС можно определ ть путем вычислений без разрьша цепи. Предлагаемым спос.обом была определе на индуктивность рассе ни  обмотки стато ра синхронного электродвигател  типа СДН15-48-8, Была произведена сери  опытов дл  всех трех фаз обмотки статора машины. Опыты заключались в осцил- лографировании напр жений и токов статора, а также напр жени  на зажимах разомкнутой обмотки возбуждени  в установившемс  режиме при неподвижном роторе. Проворот ротора до совмещени  его оси с осью исследуемой фазы осуществл лс  при помощи валоповоротного устройства. Во избежание пробо  изол ции обмотки возбужде- ни  обмотка статора питалась понижегшым напр жением. Полученное значение индуктивности рассе ни  обмотки статора (усредненное дл  трех фаз) составило Ь, 0,11 о.е. Проведенные на ЦВМ расчеты режимов работы данного двигател  н сопоставление их с экспериментом подтвердили эффективность предлагаемого способа определени  ршдуктивности рассе ни  обмотки статора синхронной машины Предлагаемьй способ обладает высоко точностью, так как исключает погрешности , св занные с заменой ротора на испытательный , размещением измерительной катущки и др. нарушени ми конструкции мащины. Неизменность конструкции машины при опыте позвол ет учесть индивидуальные особенности ее использовани . К преимуществам предлагаемого способа следует также отнести простоту эксперимента и, как следствие, более широкую область применени . Формула изобретени  1 .Способ измерени  индуктивностирассе  ни фазы обмотки статора синхронной электрической машины, преимущественно  в- нополюсной с успокоительньш1И обмотками на роторе, путем подключени  обмотки статора к сети переменного тока, совмещени  одной из осей симметрии ротора с осью исследуемой фазы обмотки стато ра, фиксации ротора в этом положении, измерен 1  активного сопротивлени  фазы обмотки статора, а также мгновенных значений напр жени , тока в этой фазе и ЭДС, наводимой в обмотке, размешенной по продольной оси симметрии ротора, о тличающийс  тем, что, с целью упрощени  и повьшени  точности, фиксируют момент времени, когда ЭДС в обмотке размещенной на роторе, например, в его обмотке возбуждени , экстремальна, измер ют в этот момент времени напр жение,, и ток 1 и производную во времени тока фазы обмотки статора, а искомую индуктивность рассе5ши  рассчитывают по формуле1 - (и- iR) -Сг dild-Ь где R-- активное сопротивление одной фазы , -t - врем . 2.Способ поп.1, отличающийс  тем, что, с осью исследуемой фазы обмотки статора совмещают продольную ось симметрии ротора, а изменение напр жени  и тока обмотки статора производ т в момент времени, когда ЭДС в обмотке ротора равна нулю. 3.Способ по П.1, отличающийс  тем, что с осью исследуемой фазы обмотки статора совмещают поперечную ось симметрии ротора, а измерение напр жени  и тока обмотки статора производ т в мймент времени, когда ЭДС в обмотке ротора достигает максимального значени . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.ЖервёГ. К. Промышленные испытани  электрических машин. Л., Энерги , 1968, с.456-458. The goal is achieved because the moment of time is recorded when the EMF in the winding placed on the rotor, for example, in its excitation winding is extreme, the voltage is measured at this time (J, current i and time derivative) stator coils, and the required inductance is scattered by the formula (U – iR) for | dt where R is the active resistance of the stator winding phase, –b is the time. With the axis of the stator winding under study (}, you can combine the long axis of symmett rotor, and measuring the voltage and current of the phase of the winding Measure at the time when the EMF in the rotor winding is zero, or combine the transverse axis of symmetry of the rotor, and measure the voltage and current of the stator winding phase at the time when the EMF in the rotor winding reaches its maximum value. Currents, voltage, stator current flow in the phase under study, they will be equal in value to one of the same axes of the rotor, if the indicated axis coincides with the axis of the phase under study.When the EMF is equal to the excitation winding, the EMF induced in the stator winding along the longitudinal axis consists only of emf on multiple audio stream, since the electromotive force of the main magnetic flux of the longitudinal axis at this time is zero. When the EMF of the excitation winding reaches its maximum, a similar phenomenon takes place along the transverse axis. If the longitudinal axis is combined with the axis of the phase under study, then the equation is equal to the weight of the stator winding voltages along the npli axis of the stationary rotor: АЧ .. п (1). where U, Mcl, respectively, the voltage, flux coupling and current of the stator along the c3 axis. For the case of a 1 st excitation winding (there is no current in its circuit), the indicated equation, taking into account the fact that a –da PdVd can be written as adltCid Vd) eM3 a . where ij, is the current equivalent to the quenching circuit along the axis d J dЧ o d acl-, respectively, the synchronous inductance and mutual inductance of the machine along the axis Q; (EMF from the workflow. EMF EP can be measured on its scale at the open field winding terminals. The emf tj for a machine connected to the network is a variable value (steady state is sinusoidal). Obviously, when Er About the equation (1 ) takes the form d-.a "- Equation (5) is valid for instantaneous values of currents and voltages measured at the time of equality of EMF & Zero. If the longitudinal axis of the rotor is aligned with the axis of any stator phase, then the current and voltage of this phases are equal respectively i J (3 If with an axis of the studied phase the transverse axis is combined, then this equation will be valid when the excitation winding EIS reaches an extremum. The value of the derivative of the current of the studied phase is found numerically or analytically. For analytical calculation, the estimated current is approximated by a function of time, MaTeMaTti4ecK find its derivative and calculate the desired value at the right time , time,. It is advisable to make measurements in a steady state. In this case, the current can be approximated simply and with high accuracy by a function of the type i Iy 5-ivi ((), 1 is the amplitude of the current H is the initial phase. With an arbitrary reference point (-t. O) W is the circular frequency of the power supply. The combination of the rotor axes with the stator axes is well known and often used in determining the parameters of electric machines. With limestone parameters of the excitation winding, its emf can be determined by calculations without breaking the circuit. The proposed method was determined by the dissipation inductance of the synchronous electrostatic coil A series of experiments was carried out for all three phases of the stator winding of the machine.The experiments involved oscillography of stresses and currents of the stator, as well as the voltage at the terminals of the open winding of the excitation winding at steady state with a stationary rotor. To align its axis with the axis of the phase under investigation, it was carried out with the help of a shaft-turning device. In order to avoid breakdown of the excitation winding, the stator winding was fed with a lower voltage. The obtained value of the stator winding inductance (averaged for three phases) was b, 0.11 pu. The calculations of the operation modes of this motor performed on the digital computer and their comparison with experiment confirmed the effectiveness of the proposed method for determining the dissipation of the stator winding of a synchronous machine. The proposed method is highly accurate, since it eliminates errors associated with the test rotor, placement of the measuring coil, etc. impaired design maschiny. The constancy of the design of the machine with experience allows us to take into account the individual characteristics of its use. The advantages of the proposed method should also include the simplicity of the experiment and, as a result, a wider field of application. Claim 1. A method for measuring the inductance of a phase of a stator winding of a synchronous electric machine, mainly in a pole with a calming winding on the rotor, by connecting the stator winding to an AC network, combining one of the axes of symmetry of the rotor with the axis of the stator winding phase studied, fixing the stator winding, and fixing one of the axis of symmetry of the rotor of the stator winding phase, fixing the rotor stator, fixing the stator winding, fixing one of the axes of symmetry of the rotor with the axis of the stator winding phase, fixing the stator winding, fixing one of the axes of symmetry of the rotor, and the axis of the stator winding phase, fixing the stator winding, fixing one of the axes of symmetry of the rotor, and the axis of the stator winding, and fixing the stator winding in this position, 1 active resistance of the stator winding phase is measured, as well as instantaneous values of voltage, current in this phase and EMF induced in the winding placed along the longitudinal axis of the Three rotors, which are distinguished by the fact that, in order to simplify and increase accuracy, the time is recorded when the EMF in the winding placed on the rotor, for example, in its excitation winding, is extreme, the voltage and current 1 and the time derivative of the current of the stator winding, and the required leakage inductance is calculated using the formula 1 - (i-iR) -Cr dild-Ь where R is the resistance of one phase, -t is the time. 2. Method of claim 1, characterized in that the longitudinal axis of symmetry of the rotor is combined with the axis of the phase under study of the stator winding, and the voltage and current of the stator winding are changed at the time when the EMF in the rotor winding is zero. 3. Method according to Claim 1, characterized in that the transverse axis of symmetry of the rotor is combined with the axis of the investigated phase of the stator winding, and the voltage and current of the stator winding are measured in time when the EMF in the rotor winding reaches its maximum value. Sources of information taken into account in the examination 1.ZherveG. K. Industrial Testing of Electric Machines. L., Energie, 1968, p. 456-458. 2.Авторское свидетельство СССР № 565353, кл. Н 02 К 15/ОО, 1975.2. USSR author's certificate number 565353, cl. H 02 K 15 / OO, 1975.
SU782680426A 1978-11-02 1978-11-02 Method of measuring leakage inductance of synchronous machine stator winding phase SU790074A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU782680426A SU790074A1 (en) 1978-11-02 1978-11-02 Method of measuring leakage inductance of synchronous machine stator winding phase

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU782680426A SU790074A1 (en) 1978-11-02 1978-11-02 Method of measuring leakage inductance of synchronous machine stator winding phase

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU790074A1 true SU790074A1 (en) 1980-12-23

Family

ID=20791900

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU782680426A SU790074A1 (en) 1978-11-02 1978-11-02 Method of measuring leakage inductance of synchronous machine stator winding phase

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU790074A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9977084B2 (en) Method and system for determining core losses in a permanent magnet synchronous motor
Karmaker et al. Investigation and simulation of fields in large salient-pole synchronous machines with skewed stator slots
Pusca et al. Finite element analysis and experimental study of the near-magnetic field for detection of rotor faults in induction motors
SU790074A1 (en) Method of measuring leakage inductance of synchronous machine stator winding phase
Kar et al. Measurement of the saturation characteristics in the quadrature axis of synchronous machines
SU1296969A1 (en) Method of measuring phase dissipation inductive impedance of stator winding of synchronous machine
SU834817A1 (en) Method of measuring inductive resistance
SU723462A1 (en) Method of testing turn-to-turn insulation of ac machine windings
Barbero et al. Axisymmetric analysis and experimental measurements of magnetic field in the end region of a turbine generator
Beckwith Approximating Potier Reactance
SU1625211A1 (en) Method of determining resistance of mutual induction between rotor windings of synchronous machines
SU501450A1 (en) The method for determining the inductive resistance of electrical machines
SU855874A1 (en) Method of measuring synchronous machine stator winding leakage inductance
Pratt Shaft voltages caused by alternating flux encircling the shaft
SU960681A1 (en) Device for determination of losses in electric machine stator core steel
Freese et al. Influence of constructional turbo-generator end region design on end winding inductances
RU2737035C1 (en) Method of searching for cable cores or wires feeding consumers
SU873168A1 (en) Method of measuring synchronous machine stator winding dissipation inductivity
SU928259A1 (en) Method of electrical machine stator three-phase winding complex checking
SU82537A1 (en) Method for measuring current in conductors of a multi-phase cable
SU674156A1 (en) Device for remagnetizing electric machine stator core
Gault Rotor-bar currents in squirrel-cage induction motors
SU813261A1 (en) Device for measuring low voltage values or ac emf
SU68661A1 (en) Device for measuring the temperature of the windings of electrical machines
SU1120256A1 (en) Device for measuring leakage inductive reactance of electric machine stator winding