ром и объективом обратного преобразовани Фурье расположена цилиндрическа линза, ось которой параллельна или перпендикул рна оси, проход щей через пентры модул торов. На чертеже изображена схема устройства дл оптического вычислени функции неопределенности. Оптический коррел тор содержит последовательно расположенные импульсный лазер 1 с длиной волны излучени Xi, коллиматор 2, держатель акустических объектмодул торов 3, объектив 4 пр мого Фурье- преобразовани , полупроводниковую пластину 5, предназначенную дл записи динамической голограммы, светофильтр 6 с пропусканием на длине волны KZ- На второй оптической оси последовательно расположены лазер 7 с длиной волны излучени 2, котора выбрана такой, чтобы можно было легко осуществить селекцию волны KZ от Xi (например Xi 6943A и Х2 4480А), линза 8, котора совместно с зеркалом 9 и объективом 4 через окно в держателе объект-модул торов 3 предназначена дл формировани восстанавливающего светового пучка в плоскости голограммы 5, цилиндрическа линза 10 и объектив 11, плоскость 12 регистр ции вычисленных значений фунКцйи неогфеделенности. ., Устройство , работает следующим образом .- ; Коллимированный пучок когерентного светаотлазера 1 освещает в течение кратковременного импульса два акустических модул тора, расположенных в держателе 3. Если врем импульса мало и акустическую волну можно рассматривать как стационарное поле комплексной амплитуды света , то можно записать U(x,y) U,(x + a)b(y) + + и,(х-а)1(у-Ьх), где , (а - угол поворота второго модул тора относительно оси х), x vt-}-X(i, (р - скорость распространени акустической волны), 2а - рассто ние между центрами модул торов по оси X. Если скорости распространени акустических волн в модул торе св заны соотношением )2cosa, то одинаковые входные сигналы будут преобразованы в одинаковые по оси л: пол комплексной амплитуды света . Распределение интенсивности можно представить в виде /К)-Н(-, у)Г-/.() 14 0, Kji-f + 1М 2 (ш, + Ьшу}ехр 2уа)а + /«/aj-f ; +Ui (to) (Vs (ш + Ьшу) е хр f - 2jw.a - :-j i)yab,(2) где символ F обозначает Фурье-преобразованне , и Ui,,z(x,y), Zit ..y,Ti регистрирующем материале 5 будет записана голограмма, пропускание которой т(|, TI) будет определ тьс величиной экспозиции в плоскости 5. Светофильтр 6 не пропускает излучение длины волны vi на выход системы обработки. Поэтому поле комплексной амплитуды света в плоскости 5 будет соответствовать с точностью до посто нного множител выражению (2), но уже на длине волны второго восстанавливающего лазера. Цилиндрическа линза 10 и объектив 11 осуществл ют обратное Фурье-преобразование пол комплексной амплитуды света (на k) из плоскости 5 в плоскость 12 по оси X и отображение по оси у. В результате пол комплексной амплитуды в выходной плоскости 12 можно представить в виде и () Р- и, (о),)Р + МП + + I :(« Jfy2K-f Н)ехрУХ X ( + 0)) d, е 8 ( + 2а) + + I t/l(coj Л«. + -)ехруХ X ( + ш))08 ( 2д) г ... + °° + ехр jyv-b I и I (u)) и, (о) + ) X X ехр .(4) Два последующих члена в выражении (3) соответствуют функции f(x,y), а соответствующее поле интенсивности света ff определ ет искомую двумерную функцию неопределенности входного сигнала U(x). Координата у соответствует оси доплеровских частотных сдвигов исследуемого сигнала. Таким образом, на выходе системы наблюдаютс два симметричных световых пол , распределение интенсивности света в которых определ етс функцией неопределенности двух сигналов, подаваемых на входные акустические модул торы системы. Использование предлагаемого изобретени позвол ет существенно расширить функциональные возможности оптических систем обработки сигналов. Применение предлагаемого устройства дл оперативного анализа сигналов в темпе их поступлени позволит избежать использовани крупных дорогосто щих цифровых систем и дает существенный экономический эффект.A rim and an inverse Fourier transform lens has a cylindrical lens, the axis of which is parallel or perpendicular to the axis passing through the pentra of modulators. The drawing shows a diagram of an apparatus for the optical calculation of the uncertainty function. The optical correlator contains successively located pulsed laser 1 with emission wavelength Xi, collimator 2, holder of acoustic objects, modulators 3, direct Fourier transform lens 4, semiconductor plate 5 for recording a dynamic hologram, light filter 6 with transmission at wavelength KZ - On the second optical axis, a laser 7 is successively located with a radiation wavelength 2, which is chosen such that it is possible to easily select a wave KZ from Xi (for example Xi 6943A and X2 4480A), lens 8, a cat Together with a mirror 9 and a lens 4 through a window in the holder of the object modulators 3, it is intended to form a regenerating light beam in the plane of the hologram 5, a cylindrical lens 10 and a lens 11, a plane 12 registering the calculated values of incapacities. ., Device, works as follows .-; A collimated beam of a coherent light-laser 1 illuminates during a short pulse two acoustic modulators located in holder 3. If the pulse time is short and the acoustic wave can be considered as a stationary field of complex amplitude of light, then we can write U (x, y) U (x + a) b (y) + + u, (x-a) 1 (y-bx), where, (a is the angle of rotation of the second modulator relative to the x axis), x vt -} - X (i, (p is the speed acoustic wave propagation), 2a is the distance between the centers of the modulators along the X axis. If the propagation speeds of acoustic waves in m blowing torus associated ratio) 2cosa, the same input signals are converted to the same axis x floor complex light amplitude. The intensity distribution can be represented in the form / K) -H (-, y) G - /. () 14 0, Kji-f + 1M 2 (w, + шshu} exp 2ua) a + / «/ aj-f; + Ui (to) (Vs (w + b) e xx f - 2jw.a -: -ji) yab, (2) where the symbol F denotes the Fourier transform, and Ui ,, z (x, y), Zit. .y, Ti recording material 5 will be recorded hologram, the transmission of which t (|, TI) will be determined by the exposure value in the plane 5. The light filter 6 does not transmit radiation wavelength vi to the output of the processing system. Therefore, the field of the complex amplitude of light in plane 5 will correspond, to within a constant factor, to expression (2), but already at the wavelength of the second regenerating laser. The cylindrical lens 10 and lens 11 perform the inverse Fourier transform of the field of complex amplitude of light (k) from plane 5 to plane 12 along the x axis and displayed along the y axis. As a result, the floor of the complex amplitude in the output plane 12 can be represented as and () P-, (o), P + MP + + I :( “Jfy2K-f H) expy X (+ 0)) d, e 8 (+ 2а) + + I t / l (coj Л “. + -) HX (+ W)) 08 (2d) g ... + °° + exp jyv-b I and I (u)) and, (o) +) XX exp. (4) The two subsequent terms in expression (3) correspond to the function f (x, y), and the corresponding light intensity field ff determines the desired two-dimensional uncertainty function of the input signal U (x). The coordinate y corresponds to the axis of the Doppler frequency shifts of the signal under study. Thus, at the output of the system, two symmetric light fields are observed, the distribution of the light intensity in which is determined by the uncertainty function of the two signals fed to the input acoustic modulators of the system. The use of the present invention allows to significantly expand the functionality of optical signal processing systems. The use of the proposed device for the on-line analysis of signals at the rate of their receipt allows one to avoid the use of large, expensive digital systems and provides a significant economic effect.