3 при возникновении сколько-нибудь значительных расстроек компенсации, Кроме того, в нем не предусмотре.на работа .в режиме устойчивого замыкани . Известно также устройство дл экстремальной компенсации емкостных токов утечки с периодической модул цией индуктивности, состо щее из последовательно соединенных амплитудного детектора, полосового фильтра, настроенного на частоту поиска 1,5-0,5 Гц в нормальном режиме и на 6,25-0,5 Гц в режим однофазного замыкани на землю, релейного усилител , множительного звена, инерционного звена с зоной нечувствительности, и нелинейного астатического привода дугогас щего реактора 3. Име значительно более высокую чувствительность к сигналам поисковой модул ции при больших расстройках и будучи принципиально работоспособным в режиме устойчивого замыкани на землю, оно, однако, обладает недостатком, св занным со значительным диапазоном изменени сигналов во входных цеп х регул тора (амплитудный детектор полосовой фильтр) при изменении параметров сети. Это особенно сильно про вл етс в режиме устойчивого однофазного. замыкани и св зано с широким диапазоном изменений сопротивлени места замыкани . Сказаййое обуславливает повышенные требовани к технической реализации входных цепей и снижени надежности функционировани устройства. Кроме того, резкие изменени напр жений ha входе устройства вызывают переходные процессы во входных цеп х, привод щие к задержке в отработке возникающих расстроек Наиболее близким к описываемому устрой ству вл етс устройство йомпенсации емкостного тока однофазного замыкани на зем лю в электрической сети (4. Оно содержит переключающий элемент, входы которого под ключены на напр жение смещени нейтрали к на фазные напр жени , а выход подключен ко Ёходу соединенных последовательно ампли тудного детектора, логарифматора, полосового фильтра, релейного усилител , множительного звена, фильтра низких частот и астатического исполнительного устройства, св занного с дугогас щим реактором. В описываемое устрой ство входит также генератор поисковых сигналов , выход которого подан на вход тиристорного ключа, периодически шунтирующего добавочный дроссель, включенный последовательно с дугогас щим реактором, посредством чего в индуктивность последнего ввод тс поисковые колебани . Второй вход множител ного звена подключен к выходу генератора поисковых сигналов через фазовращатель. причем второй вход фазовращател соединен с переключающим элементом. Благодар наличию логарифматора на выходе амплитудного детектора значительно сужен диапазон изменени сигналов во входных цеп х регул тора и ослаблены переходные процессы в них.Однако при этом не полностью устран етс вли ние резких изменений входного напр жени ,, обусловленных изменени ми сопротивлени места замыкани на землю, а требовани к технической реализации логарифматора оказываютс трудновыполнимыми. Рассматриваемое устройство чувствительно к помехам, вход щим в амплитуду входного напр жени регул тора. Кроме того, оно требует громоздких устройств дл введени поисковых сигналов в индуктивность дугогас щего реактора, если в качестве последнего используетс дуго , гас щий реактор плунжерного типа, а наличие логарифиатора дополнительно усложн ет регул тор . Цель Изобретени - упрощение и повышение помехоустойчивости устройства. Указанна цель достигаетс тем, что в устройство , содержащее переключающий элемент, входы которого подключены к датчику напр жени смещени нейтрали и к датчикам фазных напр жений, со.единенные последовательно полосовой фильтр, основной релейный усилитель, множительное звено, фильтр низких частот и .астатический исполнительный орган, соединенНЬ1Й с дугогас щим реактором, а также генерйтор поисковых сигналов, выход которого одноврса1е:нно соединен с элементом ввода, поисковых сигналов через тиристорный ключ, и через фазовращатель подключен ко второму входу множитального звена, причем второй вход фазовращател соединен с первым выходом переключающего элемента, между вторым, выходом переключающего элемента и входом полосового фильтра включены последовательно вновь введенные дополнительный релейный усилитель и фазовый детектор, а элемент ввода поисковых сигналов выполнен в виде резистора. На фиг. 1 показана блок-схема устройства дл автоматической настройки компенсации емкостного тока однофазного замыкани на землю в электрической сети; на ф1П-. 2 график зависимости фазы Ц напр жени смещени нейтрали от индуктивйости L дугогас щего реактора при двух крайних значени х добротности Q и Q , соответствующих введенному поисковому сигналу. Блок-схема устройства содержит объект 1 управлени - сеть с компенсацией емкостных токов, дугогас щий реактор 2, включенньш в сеть 1, элемент ввода поисковых сигналов. 57 выполненный в ввде резистора 3, подключенны последовательно или параллельно дугогас щему реактору 2, тнристорный ключ 4, соединенный с резистором 3, генератор 5 поискового сигнала , выход которого подключен ко входу ключа 4, переключающий элемент 6, на вход которого поданы фазные напр жени сети , а выход подключен ко входу соединенных последовательно дополнительного релейного усилител 7, фазового детектора 8, полосового фильтра 9, основного релейного усилител 10, множительного звена 11, фильтра 12 низких частот и астатического исполнительного органа 13, св занного с дугогас щим реактором 2 а также фазовращатель 14, первый вход которого соединен с выходом генератора 5 поиско вых сигналов, второй вход - с переключающим элементом 6, а выход подключен ко второму входу множительного звена 11. Устройство работает следующим образом. Генератор 5 поискового сигнала вырабатывает периодический сигнал пр моугольной формы, который управл ет тиристорным ключом 4, коммут:иру1ощим резистор 3, включенный последовательно или параллельно дугогас щему реактору 2. Коммутации резистора 3 вызывают по вление периодической поисковой модул ции добротности контура нулевой после довательности сети 1; шунтирование тиристорным ключом 4 резистора 3 (если последний включен последовательно с дугогас щим реактором 2) или отключение ключом 4 резистора 3 (в случае его параллельного подключени к дугогас щему реактору 2) обуславливает соответственно повыщение добротности контура нулевой последовательности со значени Q до С д и наоборот. В результате в фазе напр жени е(0 на дугогас щем реакторе 2 (в нормальном режиме эксплуатации сети) или в фазе напр жени на поврежденной фазе (пропорционального тОку через место замыкани в режиме устойчивого однофазного замыкани ) по вл ютс колебани , несущие информацию о величине и знаке расстройки компенсащш. Действительно пусть в нормальном режиме работы сети индук тивность дугогас щего реактора 2 имеет значение , меньшее резонансного (фнг. 2, точка А). Тогда уменьшение добротности контура в процессе введени поисковых сигналов вызовет уменьшение значени фазы напр жени e{t) а увеличение добротности - увеличениё t. Сказанное вл етс следствием перехода на фиг. 2 с кривой 15, представл ющей собой . зависимость фазь Ц напр жени e(t) на дуго гас щем реакторе 2 от его индуктивности при добротности контура нулевой последователь;Ности , равной Qrj , на кривую 16, отображающую аналогичную зависимость при добротности , равной Q 7 (Д Q ,) и обратно. Если индуктивность дугогас щего реактора больше резонансной (фиг. 2, точка В), то уменьшение добротности Q контура вследствие введени поисковых сигналов вызовет увеличение значени фазы Ц и наоборот. В резонансе (фиг. 2, точка С) введение .поисковой модул ции добротности колебательного контура не вызывает колебаний фазы напр жени на дугогас щем реакторе 2. Таким образом, введение поисковых сигналов в добротность колебательного контура путем коммутации резистора 3 ключом 4 вызывает по вление в фазе напр жени e(t) на дугогас щем реакторе 2 колебаний , примерно совпадающих по фазе,с поис- ковыми колебани ми при- индуктивности дугогас щего реактора 2 меньшей резонансной, наход щихс в противофазе с ними если индуктивность дугогас щего реактора больше резонансной, и равных О в случае резонанса в контуре нулевой последовательности. В режиме устойчивого замыкани на землю, которому соответствуют кривые 17 (при добротности Q) и 18 (при Добротности Q 2, Q Q 7. на фиг. коммутаци резистора 3 приводит к .колебани м фазы напр жени на поврежденной фазе сети (или, что эквивалентно, фазы тока через место замыкани ) которые, в противоположность рассмотренному случаю нормального режима эксплуатации сети, наход тс в противофазе с коисковыми колебани ми, если индуктивность дугогас щего реактора 2 меньше резонансной , и в фазе с ними в противном случае напр жение C(t ) на дугогас шем реакторе 2 в нормальном режиме эксплуатации сети или напр жение на поврежденной фазе (t)0- ,3) в режиме устойчивого замыкани подаетс посредством переключающего элемента б на вход дополнительного релейного усилител 7. Наличие последнего делает устройство нечувствительным к изменени м амплитуды входного сигнала. Периодические колебани с частотой поиска выдел ютс из фазы сигнала на выходе дополнительного релейного усилител 7 с помощью фазового детектора 8 и полосового фильтра 9, настроенного на частоту поиска. Пройд через основной релейный усилитель 10, они принимают вид сигнала пр моугольной формы с амплитудой , не завис щей от амплитуды сигнала на выходе полосового фильтра 9. Наличие основНого релейного усилител 10 позвол ет также упростить множительное звено 11 до простейшего логического устройства и сделать выполн емое им перемножение To4tn.iM. Множительное звено 11 осуществл ет сравнеие фазы сигнала на выходе основного релей1 ..гё %:-:т 1 , Horo усилител 10 с фазой опорного сигнала (1),в результате чего на его выходе по вл етс напр жение и{И,медпенна составл юща которого определ етс знаком расстройки компенсации. Названнай составл юща выдел етс посредством фильтра низ1сих а тот 12 и поступает иа вход астатического исполнительного органа 13, измен ющего индуктивность дугогас шего реактора 2 в нужную сторону. Опорный сигнал Су()миожительного звена И формируетс из поискового сигнала iCfQ(t) с помощью фазовращателч 14, управл емого Переключающим элементом 6. Фазовращатель 1 вносит в поисковый сигнал нулевой фазовьш сдвиг в, нормальном режиме и сдвиг/равный 180° С в режиме устойчивого замыкани , что обеспечивает устойчивость системы в обеих режимах работы. Наличие дополнительного релейного усилите л 7 после переключающего элемента 6 делает устройство нечувствительным к любым измене ни м входного напр жени регул тора, что особенно важно в режиме устойчивого замыка ПИЯ, поскольку этом режиме диапазон изме нени входного напр жени (напр жени на поврежденной фазе), обусловленный главным образом изменени ми сопротивлени места замыкани , особенно широк. Изменени параметров объекта управлени в случае, когда осуществл етс поискова , модул щм добро ности нулевой последовательности сети, меньще вли ют на величину периодических колебаний фазы сигнаЯа, подаваемого на вход регул тора, по сравнению с вли нием аналогичных изменений на величину периодических колебаний в амплитуде входного сигнала в том случае, когда осуществл етс поискова модул ци индуктивности дугогас щего реактора, как это имеет место в устрой стве-прототипе. Это позвол ет Существенно ослабить требовани к технической реализации входных устройств регул тора И ЯШь1сить надежность его работы. За вл емое устройство обладает повыщенной помехоустойчивостью по отнощению к помехам, вход щим в ампли Туду сигнала, поступающего на вхЪд уст|ройств Резкие изменени сопротивлени места замыкани не вызывает возникновени переходных процессов во входных цеп х регул тора. Применение за вл емого устройства совместно С д тогас щи1Ли реакторами плунжерного типа позвол ет также упростить и удешевить устройства введени Поисковых сигналов,3 in the event of any significant compensations detuning, In addition, it does not provide for operation in a stable closure mode. It is also known a device for extreme compensation of capacitive leakage currents with periodic modulation of inductance, consisting of a series-connected amplitude detector, a band-pass filter tuned to a search frequency of 1.5-0.5 Hz in normal mode and at 6.25-0.5 Hz to single phase ground fault, relay amplifier, multiplying link, inertial link with dead zone, and nonlinear astatic drive of arc suppression reactor 3. It has a significantly higher sensitivity to search signals. However, modulation with large detuning and being fundamentally efficient in the stable ground fault mode, it, however, has the disadvantage associated with a significant range of signal changes in the input circuits of the controller (amplitude detector band-pass filter) when the network parameters change. This is particularly pronounced in the stable single phase mode. closures and is associated with a wide range of closure resistance variations. This leads to increased requirements for the technical implementation of input circuits and a reduction in the reliability of the device. In addition, abrupt changes in the voltage ha of the device input cause transients in the input circuits, resulting in a delay in the development of detunings. The device closest to the device being described is a single-phase capacitive current compensation device in the electrical network (4. contains a switching element, the inputs of which are connected to the bias voltage of the neutral to the phase voltages, and the output is connected to the Yokhod of the series-connected amplitude detector, logarithm, bandwidth a relay amplifier, a multiplying link, a low-pass filter, and an static actuator connected to the arc-suppressing reactor.The described device also includes a search signal generator, the output of which is fed to the input of a thyristor switch periodically shunting an additional choke connected in series with the arc signal a secondary reactor, whereby search oscillations are introduced into the inductance of the latter. The second input of the multiplying link is connected to the output of the search signal generator through the phases raschatel and the second input of the phase shifter is connected to the switching element. Due to the presence of the logarithm at the output of the amplitude detector, the range of change of signals in the input circuits of the regulator is considerably narrowed and the transients in them are weakened. However, the effect of sudden changes in the input voltage due to changes in the earth fault location is not completely eliminated and the requirements for the technical implementation of the logarithm are difficult to implement. The device in question is susceptible to interference entering the amplitude of the input voltage of the regulator. In addition, it requires bulky devices for introducing search signals into the inductance of an arc-suppressing reactor, if the latter is used as an arc, extinguishing plunger-type reactor, and the presence of a logarifier further complicates the regulator. The purpose of the invention is to simplify and improve the noise immunity of the device. This goal is achieved by the fact that a device containing a switching element, the inputs of which are connected to a neutral bias voltage sensor and phase voltage sensors, is connected in series with a band-pass filter, a main relay amplifier, a multiplier link, a low-pass filter, and an static executive the organ connected to the arc reactor, as well as the generator of the search signals, the output of which is simultaneously connected to the input element, the search signals through the thyristor key, and through the phase shifter It is connected to the second input of the multipath link, with the second input of the phase shifter connected to the first output of the switching element, between the second, the output of the switching element and the input of the bandpass filter, the newly added additional relay amplifier and phase detector are connected in series, and the input element of the search signals is in the form of a resistor. FIG. 1 shows a block diagram of an apparatus for automatically adjusting a capacitive current compensation of a single-phase earth fault in an electrical network; on f1p-. 2 shows a plot of the phase C of the bias voltage of a neutral versus the inductance L of an arc-suppressing reactor at two extreme values of the quality factor Q and Q, corresponding to the input search signal. The block diagram of the device contains a control object 1 — a network with compensation of capacitive currents, an arcing reactor 2, connected to network 1, an input element of search signals. 57 made in the input of resistor 3, connected in series or parallel to an arcing reactor 2, a transistor switch 4 connected to a resistor 3, a search signal generator 5, the output of which is connected to the input of switch 4, switching element 6, to the input of which the phase voltages are applied and the output is connected to the input of an additional relay amplifier 7 connected in series, a phase detector 8, a band-pass filter 9, a main relay amplifier 10, a multiplier link 11, a low-pass filter 12 and an static organ 13 connected to the arc-suppressing reactor 2 and the phase shifter 14, the first input of which is connected to the output of the search signal generator 5, the second input to the switching element 6, and the output connected to the second input of the multiplying link 11. The device works as follows . The search signal generator 5 generates a square-wave periodic signal that controls the thyristor switch 4, commutation: using a flat resistor 3 connected in series or parallel to the arcing reactor 2. Switching of resistor 3 causes a periodic search modulation of the Q-factor of the zero-sequence network 1 ; the thyristor switch 4 bypasses resistor 3 (if the latter is connected in series with arc extinguishing reactor 2) or disconnecting resistor 3 with key 4 (if it is connected in parallel to arc extinguishing reactor 2) causes, respectively, an increase in the quality of the zero-sequence loop from Q to C d and vice versa . As a result, in the voltage phase e (0 at the arc-suppressing reactor 2 (in normal network operation) or in the voltage phase at the damaged phase (proportional to flow through the closing point in the stable single-phase mode), oscillations carrying information about and the detuning sign of compensation. Indeed, even in normal network operation, the inductance of the arcing reactor 2 has a value less than the resonance (FNG. 2, point A). Then the decrease in the quality factor of the circuit during the introduction of search signals calls for a decrease in the phase value of the voltage e {t) and an increase in the quality factor - an increase in t. This is a consequence of the transition in FIG. 2 with curve 15 representing itself. the dependence of the phase C of the voltage e (t) on the arc-extinguished reactor 2 on its inductance when the quality of the circuit is zero follower; Nost, equal to Qrj, on curve 16, showing a similar dependence with the quality factor equal to Q 7 (D Q) and vice versa. If the inductance of the arc-suppressing reactor is greater than the resonant one (Fig. 2, point B), then a decrease in the Q factor of the circuit due to the introduction of search signals will cause an increase in the value of phase C and vice versa. At resonance (Fig. 2, point C), the introduction of a search modulation of the Q of the oscillating circuit does not cause voltage phase fluctuations on the arc-suppressed reactor 2. Thus, the introduction of search signals into the Q of the oscillating circuit by switching resistor 3 with the key 4 causes the appearance the voltage phase e (t) on the arc-suppressing reactor 2 oscillations, approximately coinciding in phase, with search oscillations in the inductance of the arc extinguishing reactor 2 with a smaller resonance, which are in antiphase with them if the inductance of the arc suppressor eaktora greater resonance, and equal to O in case the resonance circuit is the zero sequence. In the stable ground-to-ground mode, to which curves 17 correspond (when Q is Q) and 18 (when Q is Q 2, QQ 7. In FIG. The switching of resistor 3 leads to oscillations of the voltage phase on the damaged phase of the network (or equivalently , the phases of the current through the closure) which, in contrast to the considered case of normal network operation, are out of phase with coke oscillations, if the inductance of the arcing reactor 2 is less than the resonant one, and the phase voltage C (t) is otherwise in phase with them on dugogas shem reactor 2 in normal network operation or the voltage on the damaged phase (t) 0-, 3) in the stable-close mode is supplied by a switching element b to the input of an additional relay amplifier 7. The presence of the latter makes the device insensitive to changes in the amplitude of the input signal. Periodic oscillations with a search frequency are separated from the phase of the signal at the output of the additional relay amplifier 7 using a phase detector 8 and a band-pass filter 9 tuned to the search frequency. Having passed through the main relay amplifier 10, they take the form of a square-shaped signal with an amplitude independent of the amplitude of the signal at the output of the band-pass filter 9. The presence of the main relay amplifier 10 also allows the multiplier link 11 to be simplified to the simplest logic device and made multiplication To4tn.iM. The multiplier link 11 performs a comparison of the phase of the signal at the output of the main relay ... 1 ..%: -: m 1, Horo amplifier 10 with the phase of the reference signal (1), as a result of which a voltage appears at its output and which is determined by the detuning sign of compensation. The named component is separated through a low-pass filter and that 12 enters the input of the static actuator 13, which changes the inductance of the arc-suppressed reactor 2 in the required direction. The reference signal Su () of the permissive link I is formed from the iCfQ (t) search signal using a phase rotator 14 controlled by the Switching Element 6. Phaser 1 introduces a zero phase shift in the normal signal and the shift / equal to 180 ° С in the steady mode closure that ensures the stability of the system in both modes of operation. The presence of additional relay amplifiers 7 after the switching element 6 makes the device insensitive to any changes in the input voltage of the regulator, which is especially important in the stable PIA closure mode, since this mode changes the input voltage (voltage on the damaged phase), mainly due to changes in the resistance of the closure location, is particularly wide. Changes in the parameters of the control object in the case when the search is carried out, by modulating the goodness of the network zero sequence, have a smaller effect on the magnitude of the periodic oscillations of the signal phase applied to the controller input, compared with the effect of similar changes on the magnitude of periodic oscillations in the amplitude of the input signal. signal in the case when the inductance of the arc-suppressing reactor is searched for modulation, as is the case in the prototype device. This allows significantly reducing the requirements for the technical implementation of the input devices of the controller And its reliability. The device has increased noise immunity with respect to the noise entering the amplitude of the signal received at the device input. Abrupt changes in the resistance of the closure location do not cause transients in the input circuits of the controllers. The use of the claimed device in conjunction with plunger-type reactors also makes it possible to simplify and cheapen the devices for introducing search signals,