Claims (1)
Изобретение относитс к области элек тротехники и может быть использовано в устройствах зашиты низковольтных автоматических выключателей. Известен датчик тока дл бесконтакт ных устройств заошть низковольтных автоматических выключателей, содержащий шинные трансформаторы тока, устанавливаемые в полюсах выключател , и измерительные трансформаторы тока, первичные обмотки которых пошспючены g выходу вторичных о&моток шинных трансформаторов тока (ТТ), а к выходу втори ных обмоток измерительных трансформаторов тока через вьщр митель поаключен измерительный резистор и емкостной накопитель энергии l. В этом устройстве измерительные трансформаторы тока подключены непрсрецственно к шинным ТТ, устанавливаемым в полюсах выключател . Шинные ТТ вьтолн ютс ненасыщенными, что вьшуждает существенно увеличивать их габариты и величину рассеиваемой ими мощности. Такое непосредственное соединение трансформаторов затруднено йэ-за значительного искажени формы вторичного тока шинного ТТ при насыщении его магнитопровода. Указанное обсто тельство нарушает нормальное функционирование блока зашиты при значительных кратност х первичного тока. Дл устранени указанного недостатка требуетс выполн ть шинный ТТ ненасыщенным вплоть до максимально возможных кратностей токов короткого замыкани . Такое требование ведет к недопустамому дл современных малогабаритных автоматических выключателей увеличению .габаритов шинного ТТ. Наиболее близким по технической сущности вл етс датчик тока, в который введен насыЬааюший дроссель, включенный последовательно во вторичную обмотку шинного трансформатора тока, а 3 параллельно последней подключен балластный резистор sl . Оцнако в данном устройстве обмотка нелинейного дроссел должна быть рассчитана на пропускание полного вторйчного тока шинного трансформатора тока, в св зи с чем нелинейный цроосель имеет значительные габариты. Целью изобретени вл етс уменьшение габаритов датчика тока. Указанна цель достигаетс тем, что извес ный датчик тока, содержащий шинный трансформатор тока, вторична обмотка которого зашунтирова.на балластнь1м резистором и параллельно которой через нелинейный дроссель подключена первична обмотка измерительного трансфор матора тока, ко вторичной обмотке кото рого через выпр митель подключен изме рительный резистор и емкостной накопитель энергии, снабжен симметричным ти ристором, включенным параллельно нелинейному дросселю через дополнительный резистор, при этом управл ющий эл трод симметричного тиристора соединен С точкой соединени нелинейного дроссел и дополнительного резистора. На фиг. 1 приведена функциональна Ьхёма датчика. Датчик тока состоит из шинного трансформатора 1, вкшоченного параллельно зажимам вторичной обмотки шин ного трансформатора тока, симметрично , ;го тиристора (сймистора) 3, включенного последовательно в цепь вторичтой обмотки шинногоурансформатора тока, управл; емого нелинейным дросселем 4, и измерительного трансформатора тока вторична обмотка которого через диод 6 и 7 Б один из полупериодов первичного тока нагружена на измерительный резистор 8, а во второй полупёриод на накопительный конденсатор 9, напр жение на котором стабилизируетс стабилитроном 10. Амплитудное значение напр жений на измерительном резисторе; пропорционал ное величине тока, защищаемой сети, по тупает на вход логического блока зашиты 11. Накопительный конденсатор с жит дл снабжени энергией отключающего электромагнита выкгиочател . Дополнительный резистор 12, шунтирующий управл ющий переход сймистора, слу мт дл предотвращени включени с МйстОра намагничивающим током дро сел в ненасыщенном режиме. При отсутствии симйстора форма тока во вто34 ричной цепи шинного трансформатора 1 при насыщении его маггатопровода упрощенно может быть представлена на фиг. 2 сплошной кривой. Пунктирной кривой показана форма первичного тока. При наличии сймистора форма вторичного тока трансформатора тока 1 показана на фиг. 3. В этом случае перемагничивание измерительного .трансформатора 5 начинаетс в момент w t и производи1х; все врем доwt.практически синусоидальным током, что обеспечивает необходимую величину его амплитудной погрешности. К моменту wto ,когда вторичный ток трансформатора тока 1 проходит через нулевое значение, симистор 3 закрываетс , а измерительный трансформатор тока 5 выходит из насыщени . Повторное отключение сймистора произойдет только после перемагничивани нелинейного дроссел 4, когда после его насьпцени обеспечиваетс подача необходимого управл ющего тока на симистор. После вклю-, чени сймистора обмотка дроссел закорачиваетс симистором. TiaKHM образом, через обмотку дроссел ток протекает только в те че ние чре звычайно коротких промежутков щземеки, что позвол ет примен ть в качестве управл ющего дроссел 4 малогабаритный тороидальный сердечник. При закрытом сим сторе весь вторичный ток трансформатора тока замыкаетс : через балластный резистор, обеспечивающий быстрое перемагничивашге 1 в промежутке Wt2Vvtp. Параметры схемы подбираютс таким образом , чтобы к моменту W t . дроссель 4 полностью перемагнитилс . Таким образом , обеспечиваетс необходима форма первичного тока измерительного трансформатора тока, показанна на фиг. 3 и обеспечивающа минимальную погрешность его защитной характеристики. В данном устройстве обмотка нелинейного дроссел должна быть рассчитана только лишь на кратковременное пропускание тока управлени сймистора. Поскольку величина этоготока незначительна , габариты нелинейного дроссел могут быть существенно уменьшены. Формула изобретени Датчик тока, содержащий шинный трансформатор тока, вторична обмотка которого зашунтирована балластным резистором и параллельно которой через нелинейныйThe invention relates to the field of electrical engineering and can be used in devices for the protection of low-voltage circuit breakers. A current sensor for contactless devices is known to enter low-voltage circuit breakers, containing bus current transformers installed in the switch poles, and instrument current transformers, the primary windings of which are connected to the output of the secondary current and current transformer busbars (CT), and to the output of the secondary windings Measuring current transformers through the sensor The measuring resistor and capacitive energy storage device are connected l. In this device, measuring current transformers are connected directly to busbar CTs installed in the poles of a switch. Tire TTs are unsaturated, which makes it necessary to significantly increase their dimensions and the amount of power they dissipate. Such a direct connection of transformers is hampered due to a significant distortion of the shape of the secondary current of the bus CT at saturation of its magnetic circuit. This circumstance disrupts the normal functioning of the protection unit with significant multiplicities of the primary current. In order to eliminate this drawback, it is necessary to make the bus TT unsaturated up to the maximum possible magnification of short-circuit currents. Such a requirement leads to an increase in the size of busbar TTs that is unacceptable for modern small-sized circuit breakers. The closest in technical essence is a current sensor, into which a full choke is inserted, connected in series to the secondary winding of a bus current transformer, and 3 parallel to the latter is connected ballast resistor sl. However, in this device, the nonlinear throttle winding must be designed to pass the full second current of the bus current transformer, and therefore the nonlinear circuit has significant dimensions. The aim of the invention is to reduce the size of the current sensor. This goal is achieved by the fact that a known current sensor contains a bus current transformer, the secondary winding of which is bridged on a ballast resistor and in parallel to which the primary winding of the measuring current transformer is connected via a nonlinear choke and a capacitive energy storage device, supplied with a symmetrical thyristor connected in parallel to the nonlinear choke via an additional resistor, while the control electrode a triac thyristor is connected to the junction point of a nonlinear throttle and an additional resistor. FIG. 1 shows a functional sensor loop. The current sensor consists of a bus transformer 1, inserted parallel to the terminals of the secondary winding of a current transformer, symmetrically; a thyristor (thyristor) 3, connected in series to the secondary winding of a current transformer bus converter; connected by a nonlinear choke 4, and a measuring current transformer whose secondary winding through diode 6 and 7B is one of the half cycles of the primary current is loaded on the measuring resistor 8, and on the second half period of the storage capacitor 9, the voltage on which is stabilized by a zener diode 10. on the measuring resistor; proportional to the value of the current being protected by the network, it is protected by the input of the logic unit 11. A storage capacitor is used to supply energy to the discharger. An additional resistor 12, shunting the control switch of the simistor, is a case for preventing the magnetizing current of the drives from being connected to the Mystoor in an unsaturated mode. In the absence of a simistor, the current form in the secondary circuit of the bus transformer 1, when it is saturated with the maggatat line, can be simplifiedly represented in FIG. 2 solid curve. The dotted curve shows the shape of the primary current. With the presence of the simistor, the shape of the secondary current of the current transformer 1 is shown in FIG. 3. In this case, the magnetization reversal of the measuring transformer 5 starts at the moment w t and is produced; all the time dowt.practically sinusoidal current, which provides the necessary magnitude of its amplitude error. By the time wto, when the secondary current of the current transformer 1 passes through a zero value, the triac 3 closes and the measuring current transformer 5 goes out of saturation. The simistor will be disconnected only after reversal of the nonlinear throttle 4, when, after its acceleration, the necessary control current is supplied to the triac. After switching on the simistor, the winding of the choke is closed by the triac. TiaKHM, a current flows through the windings of the throttles only during short periods of time, which allows using a small toroidal core as control throttles 4. When the symbol is closed, the entire secondary current of the current transformer is closed: through the ballast resistor, which provides a fast magnetization reversal 1 in the interval Wt2Vvtp. The circuit parameters are selected so that by the time W t. choke 4 completely remagnetils. Thus, the required form of the primary current of the current transformer shown in FIG. 3 and provides the minimum error of its protective characteristics. In this device, the nonlinear throttle winding should be designed only for the short-term transmission of the control current of the simistor. Since the magnitude of this current is insignificant, the dimensions of the nonlinear throttle can be significantly reduced. DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION A current sensor comprising a bus current transformer, the secondary winding of which is shunted with a ballast resistor and in parallel through which a non-linear