3V TOfja работают при повышенном напр же НИИ, усложн етс введение токовой обратной св зи в транзисторы инвертора, работающего на низких и сверхнизких (доли гц) частотах, при измен ющейс нагрузке. Увеличетше иитаюш-его напр жени Б транзисторном инверторе обусловливает рост динамич ::ких потерь, а при умеш шении нагрузки в нем возникают сквозjjbie токи, вызванные перенасьш1ением транзисторов. В инверторах, сюуществл ющих ШИМ выходного напр жени -эти эф( про вл ютс еще сильнее кз-за нарастающего числа переключений транзисторов , что приводит к снижению КПД и ухудшению энергетических показателей В некоторых случа х с целью возврата активной мощности в питающую сеть (при рекуперативном торможении) прообразователи по структуре конвертор-инвертор снабжают дополнительным инвертором , цепью питаш , подключаемьгм к выходным зажимам моста обратного тока инвертора 2 , Однако такое решение достаточно сложно. Наибог:ее близким по технической сущ ности и достигаемому: результату к изоб ретению вл етс преобразователь с niooмежуточным звеном высокой частоты, та же решающий задачу согласовани уровней напр жени и обеспечивающ.ий регулирование выходной частоты от нулевого значени до заданного 3 , Этот преобразователь содержит высокочастотное .инвертирующее звено одной частоты, два однофазных трансформатора первичными обмотками подключенных к выходным выводам этого высокочастотного звена, а г торичными - ко входным выводам трех диодных мостов, нагруженных на ключевые элементы, упраат :;ацие входы которых св заны с задающи;, гене ратором другой частоты, причем выходны выводы преобразовател оГфазовань- точками соединени упомигг /тых втооичттых обмоток, принадлежащих различным транс форматорам, и блок управлени , этим вы сокочастотным звеном. Преобразователь обладает улучшенньш спектром выходного тока. На его выходе имеет место напр жение с двухпол рной широтно-кмггуль ной модул цией. Такой преобразователь используетс в качестве блока формировани управл ющих сигналов трехфазного мостового инвертора. Его нед(х:тат ком вл етс отнск;ительна сложность силовой части. о4 Цель изобретени - упрощенно ji.iec)6 раэовател . Это достигаетс тем, что в известном преобразователе посто нного напр жени в трехфазное, содержащем промежуточное высокочастотное инвертирующее звено одной частотьь два однофазных трансформатора , первичными обмотками подключенных к выходшлм выводам этого высокочастотного звена, а вторичными - ко входным выводам трех диодных мостов, нагруженных на ключевые элементы, управл ющие входь которых св заны с задающим генератором другой частоты, причем выходные выводы преобразовател образованы точками соединени упом нутых вторичных обмоток, принацлежа- щих различным транс юрматорам, и блок управлени этим высокочастотным звеном, вторичные обмотки трансформаторов подкгаочеиы к даум входным выводам диодных мостов разноименными концами, а Третий вывод каждого из диодных мостов соединен с выходтлм выводом преобразовател , не св занным со вторичными обмотками трансформаторов, подключенными к цанному анодному мосту. Инвертирующее высокочастотное звено может быть выполнено в виде двух однофазных инверторов со сдвигом ВЫХОД ШХ напр жений на 120 эл.град и в виде трехфазного мостового инвертора. К недостаткам выполнени высокочастоттюго звена в виде двух однофазных инверторов, относ тс неравенство потребл емой каждым инвертором активной модности при работе на активно-индуктивную нагрузку, а также различные формы кривых выходного напр жени , дл устранени которых требуетс устранеюте из спектрального состава высших гармонических, кратных трем, путем введени , например, паузы, равной 60 эл.град, в выходных напр жени х инверторов. Исход из выше- изложенного, рассмотрим в качестве высокочастотного инвертирующего звена трехфазный мостовой инвертор, к выходным выводам которого подключены первич гые обмотки трансформаторов, хот в общем случае возможен и упом нутый выше вариант решени . На фиг. 1 дана принципиальна схема преобразовател с промежуточным высокочастотным инвертирующим звеном, выполненным в виде трехфазного мостового инветора на фиг. 2 - один из вариантов выполнени такого в виде двух однофазных ит ерторов с фaэoвы сдвит-ом 57 гыходных напр жений на. 120 эп. град.; па фиг. 3 - временные диаграммы, по сн к щие принцип работы преобразовател ; па фиг. 4 - времепные диаграммы, по сн ющие принипп работы регулируемого по напр жению преобразовател . Преобразоватепь содержит промежуточное высокочастотное звено 1, выполненное в виде трехфазного мостового инвертора на управл емых ключевых элемеьггах 2-7 и диодах обратного тока 8-13. выводами инвертора 14-16 включены первншые обмотки 17 и . 18 од нофазных трансформаторов 19 и 20. Управл кщие входы ключей 2-7 св заны с . системой управлени инвертором (СУЙ 21. Вторичные обмотки 22-24 трансфер. матора 19 и обмотки 25-27 трансформа тора 2О подключены к входам диодных мостов 28-30 разноименными концами. Обмотки трансформатора 18, например, подключены к входным выводам диодных мостов своими началами, а обмотки тран форматора 20 - своими концами. На вы ходах этих диодных мостов по посто н- ному току включены ключевые элементы, выполненньш, например, на транзисторах 31-33, управл ющие входы 34-36, которых подключены к системе управлени ключевыми элементами (СУК) 37. Точки соединени обмоток 22 и 25, 23 и 26, 24 к 27 образуют трехфазнь Й выход 38-40 преобразовател . Входной вывод, 41 диодного моста 28 подключен к выходному выводу 40 преобразовател , входной вывод 42 диодного моста 29 по ключен к выходному выводу 39 преобрй..зовател , а входной вывод 43 диодного моста 30 - к выводу 38. Принцип формировани выходного напр жени нерегулируемого по напр жению варианта преобразовател по сн етс вре менными диаграммами на фиг. 3,где при н ты следующие обозначени :0,и,,форма напр жени на обмотках 17, 18 трансформаторов 19, 20 с частотой , фазовый сдвиг между напр жени ми составл ет 120 эл.град (период ; U,j.-U, - сигналы управлени , подавае.. мые на входы ключевых элементов 31- 33 соответственно, с частотой следовани (период Тм 1 ге 40 форма выходного фазного напр жени преобразовател , Частота основной гармоники выходного напр жени (показана пунктиром) /период . Частота основной гармоники выходного напр жени равна разности частот 06 1 fo. I При регул1фовании выходной частоты 2- соотношен1 е частот цепесообраэно измен сь, в дио пазоне 0,8-1.2 (при этом частоту i выбирают фиксированной), а регулирование осуществл ть за счет изменени по заданному закону (хот в общем случае это не принципиально). С целью улучшенного качества выходного тока преобразовател частоту промежуточного инвертирующего звена 1 целесообразно вьй5ирать в 5-10 раз выше максимального требуемого значени выходной часготы . В случае нерегулируемого по напр жению варианта преобразовател на управл ющие входы кгоочевых элементов 27 инвертора 1 подают трехфазную систему управл ющих сигналов от СУЙ 21, обеспечивающей простейший 180 гратдусный закон управлени . Напр жение преобразовател может регулироватьс любыми H3BecTHbrNm способами в высокочастотном инвертирующем звене. На фиг. 4 представлены временные диаграммы, по сн ющие принцип формиро- BaiffiH регулируемого напр жени преобразовател , где прин ты следующие обозначени : и,-, ы , .- форма напр жени на обмотках 17 и 18 трансформаторов 19, 20 (область регулировани заштрихована ); 4 pf-a выходного фазного напр -лдани преобразовател ; -sA ЬЬ сигналы управлетт , подаваемые на входы ключевых элементов 31-33 соответственно. Дл формироваш5 регулируемого выходного напр жени инвертора используетс так называемый несимметричный алгоритм управлени ключeвы ffl элементами на фиг. 3. Сутг-, его состоит в том, что в интервале угла проводимости ках дого кл-юча 2-7 инвертора 1 от (/3 до 2 осуществл ют чгиротно-импульсную модул цию сигнала управлени путем введени рег лируемой паузы несим- .дагрично Б направлении от 2 к . К недостаткам такого способа регулировани относитс фазовый уход напр жени , однако с Энергетической точки зрени он вл етс наиболее целесообразным . По сравнению с известным устройством , промежуточное высокочастотное imвертирующее звено которого выполнено в виде трех однофазных инверторов и трех трансформаторов, предлагаемый преобразоватепь имеет на одну гтеверторную чейку и на один однофазный трансформатор меньше . Это упрощает устройство. При вьтопнепии промежуточГйотх) высокочастотного инвертирующего звена в виде трехфазного мостового инвертора вместо Tpextt)a3Horo трансформатора (ипи трех однофазных) включают два однофазных трансформатора.3V TOfja operate at an increased scientific research institute, making it difficult to introduce current feedback into the transistors of an inverter operating at low and ultralow (fractions of Hz) frequencies, with varying loads. Increasing its voltage — its voltage across the transistor inverter — causes an increase in the dynamic losses, and when the load is mixed, the currents caused by the junction of the transistors occur in the load. In inverters that drive PWM output voltage, these effects (they are even stronger due to the increasing number of switching transistors, which leads to a decrease in efficiency and deterioration of energy performance in some cases in order to return the active power to the power supply (with regenerative deceleration) the prototypes are equipped with an additional inverter, a pitash circuit, connected to the output terminals of the reverse current bridge of the inverter 2, according to the structure of the converter-inverter, However, such a solution is quite difficult. technical essence and achievable: the result of the invention is a converter with a nioo-intervening high-frequency link, the same crucial task of matching the voltage levels and ensuring control of the output frequency from zero to the specified 3, This converter contains a high-frequency inverting link of one frequency , two single-phase transformers with primary windings connected to the output terminals of this high-frequency link, and g toric to the input terminals of three diode bridges loaded on lyuchevye elements upraat:; atsie inputs of which are associated with gene ;, assigning different frequency Rathore, wherein an output terminal of the transducer points oGfazovan- compound upomigg / ies vtooichttyh windings belonging to different the transformer, and a control unit that you sokochastotnym link. The converter has an improved output current spectrum. At its output, a voltage with a two-pole latitudinal-kmgular modulation takes place. Such a converter is used as a unit for generating control signals of a three-phase bridge inverter. His week (x: tat com is reflex; it is ideal complexity of the power part. O4. The purpose of the invention is simply ji.iec) of the 6th leader. This is achieved by the fact that in a known DC-to-three-phase converter, containing an intermediate high-frequency inverting link of one frequency, two single-phase transformers, the primary windings connected to the output terminals of this high-frequency link, and the secondary to the input terminals of three diode bridges loaded on key elements whose control inputs are connected to a different frequency master oscillator, with the output terminals of the converter being formed by the junction points of the said secondary windings belonging to different transmasters, and a control unit for this high-frequency link, secondary windings of transformers are connected to the input terminals of diode bridges with opposite ends, and the Third output of each diode bridge is connected to the output terminal of the converter, which is not connected to the secondary winding wires, and the third output of the diode bridges is connected to the output terminal of the converter, which is not connected to the secondary winding wires. connected to the zanna anode bridge. The inverting high-frequency link can be made in the form of two single-phase inverters with a shift of the output of the ShH voltage of 120 eh.grad and in the form of a three-phase bridge inverter. The disadvantages of the high-frequency link in the form of two single-phase inverters include the inequality of active modality consumed by each inverter when operating at an active-inductive load, as well as various forms of output voltage curves, which need to be removed from the spectral composition of higher harmonic multiples of three. , by introducing, for example, a pause equal to 60 electrical gradients in the output voltages of the inverters. Based on the above, we will consider a three-phase bridge inverter as the high-frequency inverting link, the output terminals of which are connected to the primary windings of the transformers, although in the general case the above-mentioned solution is also possible. FIG. 1 is a schematic diagram of a converter with an intermediate high-frequency inverting link, made in the form of a three-phase bridge invertor in FIG. 2 is one of the options for performing such as two single-phase itors with a phaero voltage of 57 electrical voltages. 120 ep. hail.; pas figs. 3 - timing diagrams, referring to the principle of operation of the converter; pas figs. 4 - time diagrams, which show the operation of the voltage-controlled converter. The converter contains an intermediate high-frequency link 1, made in the form of a three-phase bridge inverter on controlled key elements 2-7 and reverse current diodes 8-13. Inverter pins 14-16 include the first windings 17 and. 18 single phase transformers 19 and 20. Control inputs of switches 2-7 are connected to. an inverter control system (SUI 21. The secondary windings 22-24 of the transfer mater 19 and the windings 25-27 of the transformer 2O are connected to the inputs of diode bridges 28-30 with opposite ends. The windings of the transformer 18, for example, are connected to the input terminals of the diode bridges with their beginnings, and the windings of the transformer 20 are their ends. At the outputs of these diode bridges, the DC elements include key elements made, for example, on transistors 31-33, control inputs 34-36, which are connected to the key elements control system ( QMS) 37. Connection points and windings 22 and 25, 23 and 26, 24 to 27 form a three-phase converter output 38-40. The input terminal 41 of the diode bridge 28 is connected to the output terminal 40 of the converter, the input terminal 42 of the diode bridge 29 is connected to the output terminal 39 prev. The driver and the input terminal 43 of the diode bridge 30 are connected to terminal 38. The principle of forming the output voltage of the voltage unregulated version of the converter is explained by the time diagrams in FIG. 3, where the following symbols are denoted: 0, and, the voltage pattern on the windings 17, 18 of transformers 19, 20 with frequency, the phase shift between voltages is 120 eh grades (period; U, j.-U , are control signals supplied to the inputs of the key elements 31–33, respectively, with the following frequency (period Tm 1 and 40 form the output phase voltage of the converter, Frequency of the main harmonic of the output voltage (shown by dotted line) / period. Frequency of the main harmonic output voltage is equal to the frequency difference 06 1 fo. I When adjusting the output frequency The 2 ratios of frequencies are variably varied, in a range of 0.8–1.2 (the frequency i is chosen fixed), and the regulation is carried out by a change according to a given law (although in the general case this does not matter). For the quality of the output current of the converter, the frequency of the intermediate inverting link 1 should be 5-10 times higher than the maximum required value of the output frequency. In the case of an unregulated by voltage variant of the converter, the control inputs of the final elements 27 of the inverter 1 supply a three-phase control signal system from the SUI 21, which provides the simplest 180 g to the control law. The voltage of the converter can be regulated by any H3BecTHbrNm methods in the high-frequency inverting link. FIG. Figure 4 shows timing diagrams explaining the principle of the form-BaiffiH variable voltage converter, where the following notation is used: i, -, s,. - voltage form on the windings 17 and 18 of transformers 19, 20 (shading area); 4 pf-a of the output phase voltage eg transducer; -sA bb control signals fed to the inputs of the key elements 31-33, respectively. For a variable-voltage adjustable output voltage of the inverter, the so-called single-ended control algorithm of the key ffl elements in FIG. 3.Sutg-, it consists in the fact that in the range of the conduction angle, during a 2–7 inverter 1 from (/ 3 to 2), pulmonary modulation of the control signal is carried out by introducing a controlled pause of unbalanced b from 2 to. The disadvantage of this method of regulation is the phase voltage drop, but from the Energy point of view it is the most appropriate. In comparison with the known device, the intermediate high-frequency real-time link is made in the form of three single-phase inverters and three tr nsformatorov proposed preobrazovatep gtevertornuyu has one cell and one single-phase transformer is less. This simplifies the device. When vtopnepii promezhutochGyoth) high-frequency inverting unit in a three-phase bridge inverter instead Tpextt) a3Horo transformer (three-phase FPI) include two single-phase transformer.
Описываемый преобразователь может примен тьс во всех случа х, где требуетс преобразование посто нного напр жени одного уровн в трехфазное напр жение другого уровн , заданной фик сированной или регулируемой от долей Гц до единиц кГц частотой с одновременным регулированием напр жени .The described converter can be used in all cases where the conversion of a constant voltage of one level into a three-phase voltage of another level, specified by a fixed or adjustable frequency from Hz to units of a kHz frequency with simultaneous voltage regulation, is required.