Устройство относитс к области гидро акустики и может быть использовано в качестве источника мощных импульсов давлением. Известен электродинамический импульс ный излучатель, содержащий спиральный индуктор, провод щий дискуй изол ционну прокладку между ними Ш и 2J, . Недостатком указанного устройства вл етс низка прочность индуктора и большие потери энергии. , Наибюлее близким по технической сущ ности к предлагаемому устройству вл етс импульсный электродинамический из лучатель, включающий спиральный индуктор и провод щий диск с расположенной между ними изолирующей прокладкой, а также центральный и внешний коаксиально расположенные токовводы з . Недостатком известного устройства лвп етс относительно низкий КГЩ и недостаточна прочность участка соединени индуктора с центральным токовводом Это объ сн етс значительным паразит ным сопротивлением магнитной цепи индуктора и ассиметрией, сил, действующих на участок соединени индуктора с центральным токовводом при импульсном возбуждении. Целью изобрютени вл етс повьше ние прочности и КПД излучател путем симметричного нагружени витков индуктора . Пель достигаетс за дчет того, что в предложенном устройстве спираль индуктора вьшсшнена многозаходной, ее концы присоединены к токовводам симметрично относительно оси излучател , а между центральным токовводом и первым or центра витком спирали введена изолирующа цилиндрическа втулка с радиальными разрезами, число которых соответствуют числу заходов спирали, а радиальна толщина изолирующей цилиндрикческой втулки составл ет (ОД5-О,3) наружного диаметра спирали. 3 .7 На чертеже схематически показан предлагаемый излучатель. Излучатель содержит индуктор 1, вььполненный в виде много заход но и спирали, симметрично соединенной с коаксиальнь мн токовводами 2, 3, помещенной в изолирующий корпус 4, Между центральным токовводом 2 и первым от центра витком спирали помещена изолирующа цилиндрическа втулка 5, толщиной {0,15-0,3) от наружного )1иаметра спирали индикатора . В изолирующей втулке- 5 выполне ны радиальные разрезы 6 по числу заходов спирали, в которые помещены вь водн спирали. Провод ший диак 7 изолирован от индуктора 1 -прокладкой 8, Работа устройства происходит следующим образом. При разр де накопител на индуктор 1 вокруг индуктора возбуждаетс импульсное магнитное norte, отталкивающее диск 7 от индуктора 1. Магнитное давление на диск пропорци онально магнитной энергии, переданной в рабочий объем между индуктором 1 и диском .7 Эффективность передачи энергии определ етс соотношением магнйт- ных сопротивлений системы индукто5 -дис и возрастает при увеличении паразитных магнитных сопротивлений, шунтирующих рабочий объем, а также при уменьшении паразитных сопротивлений, последователь ных с рабочим объемом. Наибольша эффективность достигаетс при толщине изол сции между витками индуктора, значительно меньшей высоты спирали. При этом основной магнитный поток замыкаетс через центральную час индуктора и рабочий объем. Коэффициент передачи энергии, подводимой к рабочему объему через индуктор, можно пред. ставить в виде if . Вп П„ где RJ - магнитное сопротивление рабочего объема в радиальн направлении; паразитное магнитное сопро тивление изол ционного сло между центральным вводом и первым от центра витком спирали индуктора в осевом направлении. Магнитное сопротивление li{ вызывает значительные потери энергии при малой толщине изол ционного сло межд 2 ОКОВВОДОМ и первым витком спирали, что снижает коэффициент передачи. При больших толщинах изол ционного сло магнитное сопротивление рабочего обьема начинает сжиматьс и&-за уменьшени длины магнитной силовой линии в рабочем объеме. Как следует из выражени (1), минимальные потери энергии в системе индуктор-диск обеспечиваютс геометрией индуктора , удовлетвор ющей соотношению ((аЬ --d -диаметр центрального токоввода; -внутренний Диаметр спирали; -внешний диаметр спирали. Отсюда следует , что оптимальна толщина изол ционного сло находитс в области значений, составл ющих 0,15О ,3 от наружного диаметра спирали. В известных устройствах наибольшие электродинамические усили , разрушающие индуктор, возникают на участке соединени центрального токоввода с индуктором . Дл однозаходного индуктора картина магнитного пол имеет рко выраженную ассиметрию, привод щую к концентрации магнитного давлени на указанном участке. Выполнение индуктора в виде многозаходной спирали позвол ет симметрично распредел ть магнитное давление на витки индуктора и уравновесить силы, действующие на центральный токоввод , Многозаходность индуктора дает возможность реализовать коаксиальный токоподвод к индуктору, в этом случае производна от индуктивности токопвода по координате имеет меньшую величину, чем у однозаходного индуктора, что снижает величину электродинамических усилий на участках соединени спирали с токовводом и обеспечивает запас прочности индуктора. Выполнение предложенного устройства с толщиной изол ционного сло ,150 по сравнению с прототипом дл которого Ъ 0,О2 В и одинаковой геометрии иэлучател (наружный диаметр D 0,3 м, высота витка спирали м , толщина межвитковой изол ции ЗЮ м, диаметр цейтрального ввода d{-,12Ю м), уменьшает потери энергии, подводимой к диску в 1,5 раза при длительност х имгпульса давлени (0,1-1)мс. Сравнительна оценка электродинам: ческих нагрузок на участок соед1шеки The device relates to the field of hydro acoustics and can be used as a source of powerful pressure pulses. The electrodynamic pulsed radiator is known, which contains a spiral inductor that conducts a disk insulation strip between them W and 2J,. The disadvantage of this device is the low strength of the inductor and large energy losses. The closest in technical terms to the proposed device is a pulsed electrodynamic radiator, including a spiral inductor and a conductive disk with an insulating gasket between them, as well as a central and external coaxially arranged current lead. A disadvantage of the known device is the relatively low HF and the insufficient strength of the inductor connecting section with the central current lead. This is due to the considerable parasitic resistance of the inductor magnetic circuit and asymmetry of the forces acting on the inductor connecting portion with the central current lead under pulsed excitation. The aim of the invention is to increase the strength and efficiency of the radiator by symmetrically loading the turns of the inductor. Pel is achieved due to the fact that, in the proposed device, the inductor helix is multi-threaded, its ends are connected to the current leads symmetrically relative to the radiator axis, and between the central current lead and the first or center of the helix a radial cuts are inserted, and the radial thickness of the insulating cylindrical sleeve is (OD5-O, 3) of the outer diameter of the spiral. 3 .7 The drawing shows schematically the proposed emitter. The emitter contains an inductor 1, filled in with a large lead-in and a spiral symmetrically connected to a coaxial conductor lead 2, 3 placed in an insulating body 4. An insulating cylindrical sleeve 5 is placed between the central current lead 2 and the first coil from the center, with a thickness of {0, 15-0.3) from the outer diameter of the indicator spiral. In the insulating sleeve 5, radial cuts 6 are made according to the number of helix inserts into which the spirals are placed. The wire shia diak 7 is isolated from the inductor 1 by a strip 8. The device operates as follows. When the accumulator is discharged onto inductor 1, a pulsed magnetic norte, repulsive disk 7 from inductor 1, is excited around the inductor. Magnetic pressure on the disk is proportional to the magnetic energy transferred into the working volume between inductor 1 and disk. 7 The energy transfer efficiency is determined by the ratio of magnet the resistances of the system are inductively 5-dis and increases with increasing parasitic magnetic resistances that shunt the working volume, as well as with decreasing parasitic resistances, successive with the working volume. The highest efficiency is achieved when the thickness of the insulation between the turns of the inductor is much lower than the height of the helix. In this case, the main magnetic flux closes through the central hour of the inductor and the working volume. The transfer coefficient of the energy supplied to the working volume through the inductor can be before. set as if. RR P "where RJ is the magnetic resistance of the working volume in the radial direction; parasitic magnetic resistance of the insulating layer between the central input and the first coil of the inductor spiral from the center in the axial direction. The magnetic resistance li {causes significant energy losses with a small thickness of the insulating layer between the second OKOVVODOM and the first turn of the spiral, which reduces the transmission coefficient. At large thicknesses of the insulating layer, the magnetic resistance of the working volume begins to compress and & deduction of the length of the magnetic field line in the working volume. As follows from expression (1), the minimum energy losses in the inductor-disk system are provided by the geometry of the inductor, satisfying the relation ((ab - d - diameter of the central current lead; - internal spiral diameter; - external spiral diameter. It follows that the optimum thickness The insulating layer is in the range of values equal to 0.15 O, 3 from the outer diameter of the helix. In known devices, the greatest electrodynamic forces that destroy the inductor arise at the junction of the central current lead with the inductor. one-way inductor picture of a magnetic field has a pronounced asymmetry, leading to a concentration of magnetic pressure in the specified area.An execution of an inductor in the form of a multiple spiral helix allows symmetrically to distribute the magnetic pressure on the coils of the inductor and to balance the forces acting on the central current lead. the coaxial current lead to the inductor, in this case, the derivative of the current lead inductance along the coordinate has a smaller value than that of a single Nogo inductor, which reduces the magnitude of the electrodynamic forces on portions of the compound with a spiral lead-in wires and provides a margin inductor strength. The implementation of the proposed device with the thickness of the insulating layer, 150 compared to the prototype for which b 0, O 2 V and the same geometry and emitter (outer diameter D 0.3 m, height of the coil m, thickness of inter-turn insulation, S s, diameter of the neutral input d {-, 12 m) reduces the loss of energy delivered to the disk by a factor of 1.5 with the duration of the impulse pressure (0.1-1) ms. Comparative evaluation of electrodynamics: the load on the connection area