SU730816A1 - Method of casting in double-bath steel melting set - Google Patents
Method of casting in double-bath steel melting set Download PDFInfo
- Publication number
- SU730816A1 SU730816A1 SU782695752A SU2695752A SU730816A1 SU 730816 A1 SU730816 A1 SU 730816A1 SU 782695752 A SU782695752 A SU 782695752A SU 2695752 A SU2695752 A SU 2695752A SU 730816 A1 SU730816 A1 SU 730816A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- oxygen
- bath
- fuel
- angle
- flows
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
Соотношение подаваемого кислорода и топлива 1,5: 1,0 в период завалки и прогрева шихтовых материалов и 1,2-1,0 в период ллавлеии и доводки обусловлено созданием .максимального теилового потока с жестким факелом в рабочем пространстве ванны. Уменьшение соотношени подаваемого кислорода менее 1,5 и менее 1,2 при неизменном расходе топлива приведет к недожогу его, а увеличение более 1,5 и 1,2 при неизменном расходе топлива приведет к снижению теиловой мош,ности газокислородного noTOiKa, повышенному угару металлошихты « увеличению расхода его.The ratio of oxygen and fuel supplied is 1.5: 1.0 during the filling and heating of charge materials and 1.2-1.0 during the period of cladding and finishing due to the creation of a maximum flow with a rigid torch in the working space of the bath. A decrease in the ratio of oxygen supplied to less than 1.5 and less than 1.2 with constant fuel consumption will result in underburning it, and an increase of more than 1.5 and 1.2 with constant fuel consumption will lead to a decrease in the tehlous heat, oxygen-gas toxicOtoKa, and increased carbon waste increased consumption of it.
Подача верхних потоков кислорода в рабочее пространство ванны под углом 20- 22° к ее рабочей поверхности, нижних под углом 15-17°, а топлива между потоками кислорода под углом 16-18° объ сн етс максимальиым охватом образующимс факелом в процессе сгорани тоилива иоверхности рабочей ванны и минимальнььм брызгообразоваршем .The supply of the upper oxygen flows to the working space of the bath at an angle of 20-22 ° to its working surface, the lower ones at an angle of 15-17 °, and the fuel between the oxygen flows at an angle of 16-18 ° is explained by the maximum coverage of the resulting flame during the combustion process and surface working bath and minimum sprinkler.
Уменьшение углов подачи потоков кислорода и тоилива приведет к уменьшению теплоотдачи от фа;кела к ванне и локальным перегревам свода, а увеличение углов подачи потоков кислорода и топлива приведет к повышенному брызгообразованию металла и шлака на поверхность свода, что снизит стойкость его.Reducing the angles of supply of oxygen and fuel flows will lead to a decrease in heat transfer from the façade to the bath and local overheating of the roof, and an increase in the angles of supply of oxygen and fuel flows will lead to increased spatter formation of metal and slag on the surface of the roof, which will reduce its resistance.
На чертеже представлена двухваина печь дл осуществлени предложенного способа с правой ванной / и левой ванной 2, газокислородными горелками 5 и 4.The drawing shows a double oven for carrying out the proposed method with the right bath / and the left bath 2, gas-oxygen burners 5 and 4.
Пр.имер осуществлени способа.Ex. Method of implementation.
В период завалки металлощнхты в правую ванну газокислородную горелку 5 опускают до уровн разделительного порога и через выходные отверсти ее в рабочее пространство ванны подают газокислородные потоки. Подачу кислорода и топлива производ т в соотношении 1,)5 : 1,0 в период завалки и прогрева, а в период Плавлени и доводки в соотношении 1,2 : 1,0.During the filling period of the metal plate, the oxygen-oxygen burner 5 is lowered into the right bath to the level of the separation threshold and gas-oxygen flows are fed through the outlet openings into the working space of the bath. Oxygen and fuel are supplied in the ratio of 1,) 5: 1.0 during the period of filling and warming up, and during the period of Melting and finishing in the ratio of 1.2: 1.0.
Верхние потоки кислорода подают под углом 20-22° к рабочей поверхности ванны , нижние под углом U5-«17°, а топливо подают между потоками кислорода под углом 16-18° к рабочей поверхности ванны. Газокислородные потки образуют жесткий настильный факел, который интенсифицирует процесс прогрева металлошихты в период завалки и прогрева. В период плавлени и доводки подачу кислорода сокращают до соотношени 1,2 : 1,0. Пр.и этом образуетс жесткий настильиый факел с меньшей теиловой мощностью, чем в период завалки и прогрева металлошихты, ио достаточный дл поддержани заданной температуры расплавленного металла. После выпуска металла из правой ванны газокислородную горел ку 3 поднимают, опускают газокислородную горелку 4 п начинают процесс плавлени в левой ванне, апалогично процессу в правой ванне. Газокислородные потсичи, поступающие в одну из ванн, способствуют эжекции продуктов горени соседней ванны, ускор при этом процесс прогрева ваииы.The upper oxygen flows are fed at an angle of 20-22 ° to the working surface of the bath, the lower ones are at an angle of U5- 17 °, and the fuel is fed between the flows of oxygen at an angle of 16-18 ° to the working surface of the bath. Gas-oxygen streams form a hard flat torch, which intensifies the process of heating the metal charge in the period of filling and warming up. During the period of melting and refining, the oxygen supply is reduced to a ratio of 1.2: 1.0. This creates a rigid flat flame with a lower power than during the period of filling and heating of the metal charge, which is sufficient to maintain the desired temperature of the molten metal. After the metal has been released from the right bath, the gas-oxygen burner 3 is raised, the gas-oxygen burner 4 is lowered, and a melting process begins in the left bath, similar to the process in the right bath. The gas-oxygen potsichi entering one of the baths contribute to the ejection of the combustion products of the adjacent bath, while accelerating the process of heating up the bath.
Удельный расход кислорода иа плавках, проведенных таким способом, сократилс на 9-ilO готовой стали. Длительность плавки снизилась на 15 .мин, стойкость свода увеличилась на 40 плавок, расход металлошихты сократилс на 5 /сг/т стали за счет уменьшени угара ее в беспрюдувочиый период.The specific oxygen consumption of the melts carried out in this way was reduced by 9-ilO of the finished steel. The duration of smelting decreased by 15 min., The resistance of the roof increased by 40 melts, the consumption of metal charge was reduced by 5 / sg / t of steel due to the reduction of its carbon loss in the non-duo period.
Выплавка стали таким способом в двухва .нных сталеплавильных агрегатах обеспечивает увеличение ироизводительности, снижение расхода огнеупоров, повышение коэффициента использовани вводимого в печь топлива.Smelting of steel in this way in double-baked steel-smelting units provides an increase in productivity, a reduction in the consumption of refractories, an increase in the utilization rate of the fuel introduced into the furnace.
Ф о .р м у л а изобретени F o .rm lu inventions
Способ ведени плавки в двухванном сталеилавильиом агрегате, включающий иодачу топлива и кислорода раздельными поThe method of managing the melt in a two-bath steel-silly aggregate, including fuel iodine and oxygen separate
высоте потоками в рабочее пространство одной из ванн в направлении зеркала через подвижные пр моточные газокислордные горелки , о т л и ч а ю Щ;и и с тем, что, с целью повышени производптел-ьности агрегата , увеличени стойкости футеровки и сокращени энергозатрат, кислород и топливо подают с соотношением расходов между ними , равным в период завалки и ирогрева 1,5: 1,0, а в период илавлени и доводкиthe height of the flows into the working space of one of the baths in the direction of the mirror through the movable direct-flow gas-oxygen burners, which also means that, in order to increase the production efficiency of the unit, increase the durability of the lining and reduce energy consumption, oxygen and fuel is supplied with a cost ratio between them equal to 1.5: 1.0 during the filling and heating period, and during the charging and finishing period
1,2 : 1,0, причем верхние потоки кислорода подают под углом 20-22° к зеркалу ванны , нижние - под углом 15-17°, а топливо подают между потоками кислорода под углом 16-18° к зеркалу ванны.1.2: 1.0, with the upper oxygen flows being supplied at an angle of 20-22 ° to the bath mirror, the lower ones - at an angle of 15-17 °, and fuel being supplied between the oxygen flows at an angle of 16-18 ° to the bath mirror.
Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе:Sources of information taken into account in the examination:
I. Авторское свидетельство СССР Л 399534, кл. С 21 С 5/04, 1972. 2. Авторское свидетельство СССР 594394, кл. F 27 В 3/04, 1976.I. USSR author's certificate L 399534, cl. C 21 C 5/04, 1972. 2. USSR Copyright Certificate 594394, cl. F 27 V 3/04, 1976.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782695752A SU730816A1 (en) | 1978-12-12 | 1978-12-12 | Method of casting in double-bath steel melting set |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782695752A SU730816A1 (en) | 1978-12-12 | 1978-12-12 | Method of casting in double-bath steel melting set |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU730816A1 true SU730816A1 (en) | 1980-04-30 |
Family
ID=20798188
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU782695752A SU730816A1 (en) | 1978-12-12 | 1978-12-12 | Method of casting in double-bath steel melting set |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU730816A1 (en) |
-
1978
- 1978-12-12 SU SU782695752A patent/SU730816A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1088620A (en) | Method for making steel | |
JP2975260B2 (en) | Steel production method | |
CN106381403B (en) | A kind of joint smelting process of blister copper | |
SU730816A1 (en) | Method of casting in double-bath steel melting set | |
JPS5839214B2 (en) | Non-ferrous metal smelting method | |
US4277277A (en) | Feeding agglomerates to a glass melting furnace | |
US3150963A (en) | Open hearth furnaces and methods of operating the same | |
CN103344107B (en) | Device and method for respectively producing metal and fire-resistant materials or construction materials through one-time heating | |
CN105152520B (en) | A kind of high effective optical glass melting pond | |
CN203489652U (en) | Device for producing metal and fireproof or building materials by one-time heating | |
US1904684A (en) | Method of melting | |
JPS6040488B2 (en) | Method for improving heat utilization efficiency when producing steel from solid ferrous raw materials | |
CN205170400U (en) | Carbide flash smelting stove and system | |
US3895906A (en) | Heating process and apparatus using oxygen | |
RU2001104441A (en) | INDUCTION FURNACE FOR METHANIZING AND Smelting | |
CN106498122A (en) | The method of EBT electric arc furnace smeltings nickel and stainless steel series | |
RU2198939C1 (en) | Method of steel making in open-hearth furnace | |
JPH05271808A (en) | Method for melting metal | |
CN105329894A (en) | Flash smelting method of calcium carbide | |
SU441312A1 (en) | Method of heating a reflective furnace | |
CN117190678A (en) | Novel shaft furnace for producing low-oxygen copper rod | |
JP2002088457A (en) | Galvanizing apparatus | |
RU2186740C2 (en) | Oxide material melting apparatus | |
RU2165462C2 (en) | Tandem steel-making unit and method of steel melting in tandem steel-making unit | |
RU2299246C1 (en) | Open hearth furnace and method for steel melting in it |