SU708257A1 - Arrangement for measuring insulation resistance and capacitance of derivation phase wires of three-phase network with neutral wire - Google Patents

Arrangement for measuring insulation resistance and capacitance of derivation phase wires of three-phase network with neutral wire Download PDF

Info

Publication number
SU708257A1
SU708257A1 SU762412273A SU2412273A SU708257A1 SU 708257 A1 SU708257 A1 SU 708257A1 SU 762412273 A SU762412273 A SU 762412273A SU 2412273 A SU2412273 A SU 2412273A SU 708257 A1 SU708257 A1 SU 708257A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
phase
network
phases
zero
switch
Prior art date
Application number
SU762412273A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Николай Вячеславович Шипунов
Виктор Сергеевич Комаров
Валерий Николаевич Ларионов
Original Assignee
Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Охраны Труда Вцспс
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Охраны Труда Вцспс filed Critical Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Охраны Труда Вцспс
Priority to SU762412273A priority Critical patent/SU708257A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU708257A1 publication Critical patent/SU708257A1/en

Links

Landscapes

  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Description

Изобретение относится к электричёс— ким измерениям, а именно, к устройствам для измерения параметров изоляции отдельного ответвления трехфазной сети, находящейся под напряжением, и может $ быть использовано для определения параметров срабатывания токовой защиты нулевой последовательности отдельных ответвлений этой сети.The invention relates to electrical measurements, namely, to devices for measuring the insulation parameters of an individual branch of a three-phase network that is energized, and can be used to determine the response parameters of the zero-sequence current protection of individual branches of this network.

Известен способ измерения суммарноГо сопротивления изоляции и суммарной емкости фаз электрической сети, основанный на замерах напряжения нулевой последовательности и тока при металлическом соединении нейтрали трансформатора 15 с землей и через конденсаторы |1J.A known method of measuring the total insulation resistance and the total capacitance of the phases of the electric network, based on measurements of the zero sequence voltage and current with a metal connection of the neutral of the transformer 15 to the ground and through capacitors | 1J.

Однако, этим способом невозможно определить параметры отдельного ответвления и для замеров должна быть доступ- 20 на нейтральная точка силового трансформатора, иначе эту, точку необходимо создавать искуственно при помощи вспомогательного трансформатора.However, in this way it is impossible to determine the parameters of an individual branch and for measurements there must be access to the neutral point of the power transformer, otherwise this point must be created artificially using an auxiliary transformer.

Наиболее близким по технической суш ности является устройство для измерена суммарной проводимости сети относитель но земли по так называемому методу хо лостого хода и короткого замыкания, со держащее коммутатор, соединенный с од ной из фаз сети и землей И.The closest in technical dryness is a device for measuring the total conductivity of the network relative to the ground according to the so-called method of idling and short circuit, containing a switch connected to one of the phases of the network and ground I.

Однако, этим устройством невозможн< определить величину сопротивления изоля ции и емкости фаз ответвления трехфазной сети, поскольку в нем не предусмотрена отстройка от влияния параметров изоляции токоприемников, не входящих в ответвление. Отстройка же от влияния па раметров изоляции токоприемников, не вх дящих в ответвление, путем отключения наименее ответственных из них не обеспе чит достаточную точность.However, with this device it is impossible to <determine the value of the insulation resistance and the capacitance of the phases of the branches of the three-phase network, since it does not provide a detuning from the influence of the insulation parameters of current collectors not included in the branch. The detuning from the influence of isolation parameters of current collectors that are not included in the branch, by switching off the least responsible of them, will not provide sufficient accuracy.

Цель предлагаемого изобретения - повышение точности измерения.The purpose of the invention is to improve the accuracy of measurement.

Для этого в устройство для измерения сопротивления изоляции и емкости фаз ответвления трехфазной сети с изолироваг ной нейтралью, одна из фаз которой чере t5 коммутатор соединена с землей, введены дополнительньй коммутатор и датчик тока нулевой последовательности, причем входы последнего соответственно соединены с каждой из фаз трехфазной сети, а одна из фаз трехфазной сети соединена через дополнительный коммутатор с землей. На чертеже приведена функциональная электрическая схема предлагаемого устройства. ЮFor this, an additional switch and a zero-sequence current sensor are introduced into the device for measuring the insulation resistance and capacitance of the phases of the branches of a three-phase network with an insulating neutral, one of the phases of which through the t5 switch is connected to ground, the inputs of the latter being connected respectively to each phase of the three-phase network , and one of the phases of the three-phase network is connected through an additional switch to the ground. The drawing shows a functional electrical diagram of the proposed device. YU

Устройство состоит из коммутатора 1, дополнительного коммутатора 2, подключенных* к различным фазам трехфазной сети 3 и земле и датчика тока 4 нулевой последовательности. Входы датчика тока нулевой последовательности соединены соответственно с каждой из фаз трехфазной сети 3 и представляют собой силовые провода 5 ответвления. Датчик тока нулевой последовательности состоит из трансформатора тока, фазорегулятора 7. Первичными обмотками трансформатора 6 тока явля—· ются силовые провода 5 ответвления измеряемого ответвления и компенсирующая обмотка 8. К вторичной обмотке 9 трансформатора тока подсоединен милливольтметр 10. Через выключатель 11 к силовым проводам 5 ответвления подключается трехфазная обмотка фазорегулятора 7. Однофазная обмотка фазорегулятора через последовательно соединенные регулируемые резистор 12· и миллиамперметр 13 подсоединена к компенсирующей обмотке 8. Для измерения линейного напряжения сети к двум фазам подключен вольт-35 метр 14.The device consists of switch 1, additional switch 2 connected * to the various phases of the three-phase network 3 and the ground, and a zero-sequence current sensor 4. The inputs of the zero sequence current sensor are connected respectively to each of the phases of the three-phase network 3 and are power wires 5 branches. The zero-sequence current sensor consists of a current transformer, phase regulator 7. The primary windings of the current transformer 6 are the power wires 5 of the branch of the measured branch and the compensating winding 8. A millivoltmeter 10 is connected to the secondary winding of the current transformer 10. Through the switch 11, the branch wires 5 of the branch the three-phase winding of the phase regulator is connected 7. The single-phase winding of the phase regulator is connected through a series-connected adjustable resistor 12 · and a milliammeter 13 is connected to the compensator winding 8. To measure the line voltage of the network, a voltage of 35 meters 14 is connected to two phases.

Устройство работает следующим обра— зом.The device operates as follows.

При металлическом замыкании коммута'тора 1 одной из фаз сети на землю изме— 4 ряется комплекс тока нулевой последовательности 1, в начале измеряемого ответвления известным компенсационным методом переменного тока. Выключателем 11 Подключается к сети трехфазная обмотка 4 фазорегулятора'7.Фазорегулятором 7 задается в компенсирующей обмотке 8 ток ϊ|ς * находящийся в. противофазе с током нулевой последовательности ответвления . Значение тока в компенсирующей обмотке 8 изменяется по модулю с помощью регулируемого резистора 12 до тех пор, пока .находящиеся в противофаз,е токи .1^ и Х^не будут равны по модулю.When the metal closure 1 kommuta'tora one of the network phases to ground measured 4 ryaetsya complex zero sequence current 1, measured at the beginning of the compensation branch known AC method. With the switch 11, the three-phase winding 4 of the phase regulator'7 is connected to the network. The phase regulator 7 sets the current ϊ | ς * located in the compensating winding 8. out of phase with the current of the zero branch sequence. The value of the current in the compensating winding 8 is changed modulo with the help of an adjustable resistor 12 until the currents .1 ^ and X ^ are in antiphase, and are not equal in absolute value.

В этом случае милливольтметр 10 покажет отсутствие напряжения во вторичной обмотке 9 трансформатора 6, Модуль тока нулевой последовательности вслецба ' вектора линейного напряжения \ аргумент токов нулевой последова'тельносствие равенства модулей токов и определяется по миллиамперметру 13, а аргумент - по лимбу фазорегулятора 7. Для устранения влияния несимметрии проводимости всей сети и отдельного ответвления после выполнения описанных выше замеров и размывания коммутатора 1 выполняют аналогичные замеры с помощью дополнительного коммутатора 2 и определяют комплекс тока нулевой последовательности i2.In this case, the millivoltmeter 10 will show the absence of voltage in the secondary winding 9 of the transformer 6, Zero-sequence current module after the linear voltage vector \ current argument zero sequence of the equality of the current modules and is determined by milliammeter 13, and the argument - by the phase shifter 7. To eliminate the influence of the asymmetry of the conductivity of the entire network and a separate branch after performing the measurements described above and erosion of the switch 1 perform similar measurements using additional comm Ator 2 complex and determining the zero-sequence current i 2.

Искомые сопротивления изоляции К и емкость фаз С ответвления относительно . земли определяются цо формуле:The required insulation resistance K and the phase capacitance C of the branch are relative. lands are determined by the formula:

где (нсwhere (ns

LU - угловая частота сети;LU is the angular frequency of the network;

γ - комплекс линейного напряжения между фазами, которые при замерах последовательно замыкались коммутатором 1 и .дополнительным коммутатором 2 на землю.γ is the linear voltage complex between phases, which, when measured, are sequentially closed by switch 1 and. by additional switch 2 to ground.

В случае, если нуль градуировки лимфазорегулятора 7 установлен по фазе 21 ’ ТО ти и 1 g. определяется относительно этого вектора. В формулу подставляется лишь модуль напряжения V21 > который > определяется по показаниям вольтметра 14. Вычислив правую часть формулы по ее действительной и мнимой частям, находят сопротивление изоляции и емкость фаз ответвления.In the event that the zero graduation of the lymphatic regulator 7 is set in phase 21 ' MOT and 1 g. defined relative to this vector. Only the voltage module V 2 1>which> is determined by the readings of voltmeter 14 is substituted into the formula. Having calculated the right side of the formula from its real and imaginary parts, they find the insulation resistance and the branch phase capacitance.

С помощью предлагаемого устройства можно более точно определить параметры относительно земли отдельных ответвле ний сети, что позволит определить параметры срабатывания токовой зашиты нулевой последовательности отдельных ответвлений сети и тем самым повысить надежность защиты.Using the proposed device, it is possible to more accurately determine the parameters relative to the ground of individual network branches, which will allow to determine the response parameters of the current protection of the zero sequence of individual network branches and thereby increase the reliability of protection.

Claims (2)

Изобретение относитс  к электрическим измерени м, а именно, к устройствам дл  измерени  параметров изол ции отдельного ответвлени  трехфазной сети, наход щейс  под напр жением, и может быть использовано дл  определени  параметров срабатывани  токовой защиты нулевой последовательности отдельных ответвлений этой сети. Известен способ измерени  суммарного сопротивлени  изол ции и суммарной емкости фаз электрической сети, основанный на замерах напр жени  нулевой последовательности и тока при металлическом соединении нейтрали трансформатора с землей и через конденсаторы 111. Однако, этим способом невозможно определить параметры отдельного ответвлени  и дл  замеров должна быть доступ на нейтральна  точка силового трансформ тора, иначе эту1 точку Heo6xonHjvio создавать искуственно при помощи вспомога- тельного трансформатора. Наиболее близким по технической суш ности  вл етс  устройство дл  измеренк суммарной проводимости сети относитель но земли по так называемому методу хо лостого хода и короткого замыкани , со. держащее коммутатор, соединенный с ott ной из фаз сети и землей The invention relates to electrical measurements, namely, devices for measuring insulation parameters of a separate branch of a three-phase network that is under voltage, and can be used to determine the response parameters of a zero-sequence current protection of individual branches of this network. The known method of measuring the total insulation resistance and the total capacitance of the phases of the electrical network is based on measurements of the zero sequence voltage and current with the metallic connection of the transformer neutral to the ground and through capacitors 111. However, this method cannot be used to determine the parameters of a separate branch and for measurements there should be access The point of the power transformer is neutral, otherwise this Heo6xonHjio point should be created artificially with the help of an auxiliary transformer. The closest in technical dryness is a device for measuring the total conductivity of a network relative to the earth by the so-called idle run and short circuit method, co. holding switch connected to the bottom of the network and ground 2. Однако, этим устройством невозможн определить величину сопротивлени  изол  Щ1И и емкости фаз ответвлени  трехфазной сети, поскольку в нем не предусмотрена отстройка от вли ни  параметров изол ции токоприемников, не вход щих в ответвление. Отстройка же от вли ни  па раметров изол ции токоприемников, не вх д щих в ответвление, путем отключени  наименее ответственных из них не обеспе чит достаточную точность. Цель предлагаемого изобретени  - повыщение точности измерени . Дл  этого в устройство дл  Измерени  сопротивлени  изол ции и емкости фаз ответвлени  трехфазной сети с изолироваг ной нейтралью, одна из фаз которой чере коммутатор соединена с землей| введены дополнительньй коммутатор и датчик тока нулевой последовательности, причем входы последнего соответственно соединены с .каждой из фаз трехфазной сети, а одна Из фаз трехфазной сети соединена через, дополнительный коммутатор с землей. На чертеже приведена функциональна  электрическа  схема предлагаемого устро ства. Устройство состоит из коммутатора 1, дополнительного коммутатора 2, подключе ныхк различным фазам трехфазной сети 3 и земле и датчика тока 4 нулевой посэтедовательньсти . Входы датчика тока нулевой последовательности соединены соответственно с каждой из фаз трехфазной сети 3 и представл ют собой силовые провода 5 ответвлений. Датчик тока нулевой последовательности состоит из трансформатора 6тока, ({зазорегул тора 7, Первичными обмотками трансформатора б тока  вл -ютс  силовые провода 5 ответвлени  измер емого ответвлени  и компенсирующа  обмотка 8. К вторичной обмотке 9 трансформатора тока подсоединен милливольтметр 10. Через выключатель 11 к силовым гфоводам 5 ответвлени  подключаетс  трехфазна  обмотка фазорегул тора 7. Однофазна  обмотка фазорегул тора 7через последовательно соединенные регулируемые резистор 12-и миллиамперметр 13 подсоединена к компенсирующей обмотке 8. Дл  измерени  линейного напр жени  сети к двум фазам подключен вольт метр 14. Устройство работает следующим образом . При металлическом замыкании коммута тора 1 одной из фаз сети на землю измер етс  комплекс тока нулевой последовательности 1, в начале измер емого ответ влени  известным компенсационным методом переменного тока. Выключателем 11 Подключаетс  к сети трехфазна  обмотка фазорегул тора 7. Фазорегул тором 7 задае с  в компенсирующей обмотке 8 ifoK 1 наход щийс  в, противофазе с током нулевой последовательности ответвлени  I.. Значение тока 1ц в компенсирующей обмотже 8 измен етс  по модулю с помощью регулируемого резистора 12 до тех пор, пойа .наход щиес  в протиБофаз,е токи .1. и будут равны по модулю. 8этом случае милливольтметр 10 покажет отсутствие напр жени  во вторичной обмотке 9 трансформатора 6, Модуль тока нулевой последовательности 1 вслед- 7 74 твке равенства модулей токов i IK определ етс  по миллиамперметру 13, а аргумент - по лимбу фазорегул тора 7. Дл  устранени  вли ни  несимметрии проводимости всей сети и отдельного ответвлени  после выполнени  описанных выще замеров и размывани  коммутатора 1 выполн ют аналогичные замеры с помощью дополнительного коммутатора 2 и определ ют комплекс тока нулевой последовательности i,Искомые сопротивлени  изол ции Т и емкость фаз С ответвлени  относительно земли определ ютс  цо формуле: - UJTVI . Ш - углова  частота сети; комплекс линейного напр жени  между фазами, которые при замерах последовательно замыкались коммутатором 1 и .дополнительным коммутатором 2 на землю. В случае, если нуль градуировки лимба фазорегул тора 7 установлен по фазе вектора линейного напр жени  („,, то ргумент токов нулевой последовательности Ij и 1 „ определ етс  относительно этого вектора. В формулу подставл етс  лищь модуль напр жени  /21 который определ етс  по показани м вольтметра 14. Вычислив правую часть формулы по ее действительной и мнимой част м, наход т сопротивление изол ции и емкость фаз ответвлени . С помощью предлагаемого устройства можно более точно определить параметры относительно земли отдельных ответвлений сети, что позволит определить параметры срабатывани  токовой защиты нулевой последовательности отдельных ответвлений сети и тем самым повысить надеж ,ность защиты. Формула изобретени  Устройство дл  измерени  сопротивлени  изол ции и емкости фаз ответвлени  трехфазной сети с изолированной, нейтралью, одна из фаз которой через коммутатор соединена с землей, отличающеес  тем, что, с целью повыщений точности измерени , в него введены дополнительный коммутатор и датчик тока нулевой последовательности, причем входы последнего соответственно соединены с каждой из фаз трехфазной сети, а одна из фаз трехфазной сети соединена через дополнительный коммутатор с землей.2. However, this device cannot determine the value of the insulation resistance of the SCH1I and the capacitance of the three-phase network tap phases, since it does not provide for a detuning from the influence of the insulation parameters of current collectors that are not included in the tap. The detuning from the influence of the isolation parameters of current collectors that are not connected to the branch, by turning off the least responsible of them, does not provide sufficient accuracy. The purpose of the present invention is to increase the measurement accuracy. To do this, in the device for Measuring the insulation resistance and capacitance of the phases of a three-phase network branch with an insulating neutral, one of the phases of which is through the switch connected to ground | an additional switch and a zero-sequence current sensor are introduced, the inputs of the latter, respectively, connected to each of the three-phase network phases, and one of the three-phase network phases is connected via an additional switch to ground. The drawing shows the functional electrical circuit of the proposed device. The device consists of a switch 1, an additional switch 2, connected to the different phases of a three-phase network 3 and the ground, and a current sensor 4 with zero voltage. The inputs of the zero-sequence current sensor are connected respectively to each of the phases of the three-phase network 3 and represent the power wires 5 of the branches. The zero sequence current sensor consists of a current transformer 6, ({zagregulator 7, the primary windings of the current transformer b are power wires 5 of the branch of the measured branch and a compensating winding 8. A millivolt meter is connected to the secondary winding 9 of the current transformer. Through the switch 11 to the power windings for branch 5, a three-phase winding of the phase regulator 7 is connected. A single-phase winding of the phase regulator 7 through a series-connected adjustable resistor 12 and a milliammeter 13 is connected to the compensation The measuring winding 8. For measuring the linear voltage of the network, a volt-meter 14 is connected to the two phases. The device operates as follows: When the metal circuit of switch 1 is connected to ground, the complex of zero-sequence current 1 is measured at the beginning of the measured response alternating current compensation method. Switch 11 A three-phase winding of the phase regulator 7 is connected to the mains. Phase regulator 7 sets in the compensating winding 8 ifoK 1 in opposite phase with zero-sequence current etvleni I .. The value of the compensating current in 1C obmotzhe 8 varies modulo via an adjustable resistor 12 until Polya .nahod schies in protiBofaz e .1 currents. and will be equal in magnitude. In this case, a millivoltmeter 10 will show the absence of voltage in the secondary winding 9 of a transformer 6, the zero sequence current module 1 following the equality of the current modules i IK is determined by a milliammeter 13, and the argument by the phase regulator 7. To eliminate the asymmetry effect the conductivity of the entire network and the individual branch, after performing the measurements and washing out of switch 1 described above, perform similar measurements using an additional switch 2 and determine the complex of zero-sequence current i, Isco The possible insulation resistances T and the capacitance of the C phases of the branch relative to the earth are determined by the formula: - UJTVI. W - angular frequency of the network; a complex of linear voltage between the phases, which, when measured, were sequentially closed by switch 1 and by the additional switch 2 to earth. If the zero of the calibration of the phase-regulator limb 7 is set according to the phase of the linear voltage vector (", then the zero-sequence argument of the zero sequence Ij and 1" is determined relative to this vector. The formula replaces the voltage modulus / 21 which is determined by the voltmeter's readings 14. By calculating the right-hand side of the formula from its real and imaginary parts, the insulation resistance and the capacitance of the branch phases are found. network, which allows defining the operation parameters of the current protection of the zero sequence of individual network branches and thereby increasing the reliability of the protection.A invention The device for measuring the insulation resistance and capacitance of the phases of the branch of a three-phase network with isolated neutral, one of the phases of which is connected through a switch with the ground, characterized in that, in order to increase the measurement accuracy, an additional commutator and zero-sequence current sensor are introduced into it, with the inputs of the last co respectively connected to each of the phases of the three-phase network, and one of the phases of the three-phase network is connected via an additional switch with the ground. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизеSources of information taken into account in the examination it Авторское свидетельство СССР № 347685, кл, &amp;01 I 27/26.it USSR Author's Certificate No. 347685, class, & 01 I 27/26. 70825767082576 2, Гладилин Л. В. и др. Изол ци  подземных электроустайовок шахт и электро- безопасность, М., Недра, 1966, с. .2, Gladilin, L.V., et al. Isolation of underground electrical installation of mines and electrical safety, Moscow, Nedra, 1966, p. .
SU762412273A 1976-10-18 1976-10-18 Arrangement for measuring insulation resistance and capacitance of derivation phase wires of three-phase network with neutral wire SU708257A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU762412273A SU708257A1 (en) 1976-10-18 1976-10-18 Arrangement for measuring insulation resistance and capacitance of derivation phase wires of three-phase network with neutral wire

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU762412273A SU708257A1 (en) 1976-10-18 1976-10-18 Arrangement for measuring insulation resistance and capacitance of derivation phase wires of three-phase network with neutral wire

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU708257A1 true SU708257A1 (en) 1980-01-05

Family

ID=20679953

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU762412273A SU708257A1 (en) 1976-10-18 1976-10-18 Arrangement for measuring insulation resistance and capacitance of derivation phase wires of three-phase network with neutral wire

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU708257A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3248646A (en) Location of cable faults by comparing a section of the faulted cable with a part of the section
JP2002125313A (en) Leakage detector, and leakage alarm and leakage breaker therewith
EA202191916A1 (en) CURRENT AND VOLTAGE MEASUREMENT UNIT
SU708257A1 (en) Arrangement for measuring insulation resistance and capacitance of derivation phase wires of three-phase network with neutral wire
Kostiukov Measurement of dissipation factor of inner layers of insulation in three-core belted cables
Meyerhoff et al. AC resistance of segmental cables in steel pipe
Ushakov et al. Traditional Electrical Diagnostic Methods
US2273066A (en) Method and means for determining qualities of dielectrics
US3293497A (en) Ground fault detector
US3439265A (en) Apparatus for suppressing interference currents in a measuring circuit by bypassing the interference currents around a branch of the measuring circuit through the suppressing means
RU2823691C1 (en) Method of determining the point of damage on overhead power transmission line by measuring currents from its two ends
US2109325A (en) System for measuring a component of an alternating current or an alternating voltage
CN112865059B (en) Method and system suitable for chain type flexible arc extinction measurement control
SU410335A1 (en)
SU853570A1 (en) Device for locating grounding in networks with isolated neutral
SU917127A1 (en) Method of determination of insulation parameters of three-phase electric circuits with isolated neutral voltage above 1000 v
JPH0428065Y2 (en)
SU1250995A1 (en) Method and apparatus for determining location of one-phase ground leakage in electricity supply network
SU413434A1 (en)
SU123252A1 (en) Instrument for determining the correct inclusion of electric meters in a three-phase network through measuring transformers
SU143915A1 (en) Phase sensitive meter
Paramzin et al. Selecting the Alternating Current Waveform Measurement Channel for Detecting a Feeder With a Single-Phase Ground Fault
SU949538A1 (en) Device for measuring insulation resistance of electric networks with dead grounded neutral
US1588538A (en) Electrical measuring instrument
SU970279A1 (en) Method of checking insulation condition in compensated neutral networks