(54) ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ ТРЕХФАЗНОГО В ПОСТОЯННОЕ ПЕРЕМЕННОГО НАПРЯЖЕНИЯ на в звезду, подключенную своей обшей точкой к одному вз выходных выводов и три групны вентилей, одна из которых состоит из шести вентилей, соединенных в замкнутое кольцо, а кажда из двух других имеет по три вентил . Однако, это устройство обладает тем же недостатком, а именно плохими массо-габаритными показател ми. Целью изобретени вл етс улучше ие массо-габаритных показателей Дл этого в преобразователе трехфаэ ного переменного напр жени в посто н-« ное, содержащем .трехфазный трансферматсф с двум имейщими отпайками вторичными обмотками, кажда из которых соединена в звезду, подключённую Ьвоей общей точкой к бДному из выходных выводов и три группы вентилей, одна из, которьис состоит из шести вентилей, соединенных в замкнутое кольцо, а кажда из Двух других - по три вентил , шёстивентильна группа включена своими об щими анодами и катодами между отпайка соответствующих вторичных обмоток, а вентили каждой из двух других групп соеййнёнь в звезду, концы которой подключены к соответствующим концам одной вторичной обмотки, а обща точка к общей точке другой вторичной обмолки через уравнительный реактор. На фиг. 1 приведена принципиальна схемапредлагаемого лреобразовател ; на фиг. 2 приведена векторна диаграмма напр жений, характеризующих работу устройства. Преобразователь Содержит трансформатор 1 с вторичными обмотками 2, 3, вентили 4-ri5 уравнительный реактор 16 с обмотками 17, 18, Втор1таные обмотк 2, 3 трансформатора 1 соединеньт в две пр мые звезды, нулевые точк кото рых образуют выходньтё зажимь устройства . Отпайки вторичных обмоток 2 и 3 подключены соответственно к общим кат дам вентилей 5 и 6, 7 и 8, 9 и 4 и общим анодом этих же вентилей 4 и 5, б и 7, 8 и 9, замкнутых между собой в кольцо. Между свободными концами каждой вз этих вторичных обмоток и нулевой точкой смежной обмотки подключень вентили 10, 11, 12 и 13, 14, 15 через магнитосв занные обмотки 18 и 17 уравнительного реактора 16. Преобразователь работает следующим образом. Вентили 4-9 обеспечивают выйр мле ние разности фазовых напр жений секций вторичных обмоток трансформатора 2 и 3 по шестиимпульсной схеме выпр млени с проводимостью вентилей по 60 ал. град, в соответствии с заданной очередно стью чередовани фаз питающего напр жени . Вентили 10-12 и 13-15 обеспечивают выпр мление полных фазовых напр жений вторич а 1х обмоток 2 и 3 по дважды трехфазной схеме с уравнительным реактором 16 и с углом проводимости этих вентилей по 120 эл.градусов. Благодар тому, что обмотки 17, 18 уравнит эльного реактора подключены не только между т{)ехфазными выпр мительными группами 2, 10г12 и 3, 13г15, но и, соответственно, между ними и вы пр мительной группой 2, 3, 4-г9, обеспечиваютс услови независимой параллельной работы на общую нагрузку двух шее- тнимпульсных выпр мителей, один из которых выпр мл ет разность фазовых, т.е. линейные напр жени , а другой - фазовые напр жени . Следовательно, на выходе преобразовател мы имеем результирузо щёе двенадцатиимпу ьсное напр жение. Дл согласовани выпр мленных шести- импульсных напр жений двух выпр мительных групп, соотношение витков в каждой из фазных вторичных обмоток, к числу , витков в секци х этих обмоток, подключённых к нулевым точкам берут равным 1Д55 /3/1, что обеспечивает равенство , по абсолютному значению полных фазовых напр жений; линейным напр жени м на отпайках вторичньгх обмоток трансформатора (см. фиг. 2). Поскольку установленна мощность уравнительного реактора в обычной дважды трех4азной схеме составл ет примерно 7% от мощности выпр мител , то применительно к. предлагаемому преобразоваТелю с двенадцатиимпульсным выпр мителем мопгаость уравнительного реактора составл ет 7% уже только от полоВ1й нной мощности преобразовател , что равнозначно 3,5% от его полной мощности . Однако это относительное (кажущеес ) увеличение установленной мощности оборудовани и усложнение схемы преобразовател обеспечивает значительное повышение коэ(|фициента использовани вентилей по току за счет увеличени их угла проводимости до 60 эл. град. Дл одной группы вентилей, и до 120 эл. град, дл другой группы вентилей, 4fо на практике приводит к снижению установленной мощности, вентилей на 1От2О%.(54) THREE-PHASE TO PERMANENT VARIABLE VOLTAGE TRANSMITTER to a star connected by its common point to one side of the output pins and three groups of gates, one of which consists of six gates connected to a closed ring, and each of the other two has three gates. However, this device has the same drawback, namely, poor weight and size indicators. The purpose of the invention is to improve the mass-dimensional indices. For this purpose, in a three-phase alternating voltage converter, a constant-to-constant voltage converter containing a three-phase transfermat with two redundant secondary windings, each of which is connected to a star connected by a common point to a binary one. of the output pins and three groups of valves, one of which consists of six valves connected in a closed ring, and each of the other two - three valves each, the six-fan group is included with its common anodes and cathodes between tapping the respective secondary windings, and the valves of each of the other two groups are connected into a star, the ends of which are connected to the corresponding ends of one secondary winding, and the common point to the common point of the other secondary thrashing through the equalization reactor. FIG. 1 is a schematic diagram of the proposed converter; in fig. Figure 2 shows a vector diagram of the voltages characterizing the operation of the device. Converter Contains transformer 1 with secondary windings 2, 3, valves 4-ri5 equalization reactor 16 with windings 17, 18, Secondary windings 2, 3 of transformer 1 are connected to two direct stars, zero points of which form the terminal of the device. Otpayki secondary windings 2 and 3 are connected respectively to the common categories of valves 5 and 6, 7 and 8, 9 and 4 and the common anode of the same valves 4 and 5, b and 7, 8 and 9, closed in a ring. Between the free ends of each charge of these secondary windings and the zero point of the adjacent winding are connected valves 10, 11, 12 and 13, 14, 15 through the magnetically connected windings 18 and 17 of the balancing reactor 16. The converter operates as follows. Valves 4–9 provide the output of the difference of the phase voltages of the sections of the secondary windings of transformer 2 and 3 according to a six-pulse rectifying circuit with a valve conductivity of 60 al. hail, in accordance with a predetermined sequence of alternating phases of the supply voltage. Valves 10–12 and 13–15 provide rectification of the total phase voltages of the secondary 1x windings 2 and 3 according to a double three phase scheme with a balancing reactor 16 and with a conduction angle of these gates of 120 degrees Celsius. Due to the fact that windings 17, 18 will equalize the electrolytic reactor not only between t {) phase-dependent rectifying groups 2, 10g12 and 3, 13g15, but also, respectively, between them and the straight-line group 2, 3, 4-g9, conditions of independent parallel operation are provided for the total load of two neck-pulsed rectifiers, one of which rectifies the phase difference, i.e. line voltages, and the other phase voltages. Consequently, at the output of the converter, we have a resultant voltage of twelve amps. To match the rectified six-pulse voltages of two rectifying groups, the ratio of turns in each of the phase secondary windings to the number of turns in sections of these windings connected to zero points is equal to 1/55/3/1, which ensures equality the absolute value of the total phase voltages; linear voltages on the tapings of the secondary windings of the transformer (see Fig. 2). Since the installed power of the equilibration reactor in a conventional double-triple circuit is approximately 7% of the rectifier power, in relation to the proposed converter with a twelve-pulse rectifier, the equilibrium reactor mopga is 7% of the converter power only, which is 3.5 % of its full capacity. However, this relative (apparent) increase in the installed power of the equipment and the complexity of the converter circuit provides a significant increase in the coefficient (| of the valve use current by increasing their conductivity angle up to 60 e. For one group of valves, and up to 120 e. another group of valves, 4fо in practice leads to a decrease in the installed capacity, valves by 12T2O%.