Целью изобретени вл етс улучш ние использовани активных материало Дл этого число зубцов ротора/при ход щеес на пару полюсов двигатель ной обмотки, выполнено нечетным и, кроме того, св зано с числом зубцов статора соотношением ИОД (2,2 где ПОД (Zj,,Z)- наибольший общий делитель чисел Zf и Zf.: Zr число зубцов ротора; Zc- число зубцов статора. На фиг.1 - предлагаемый преобразователь общий вид на фиг.2 то же,разрез А-А ориг.1;:; на фиг.З пример выполнени асинхронно-синхрон ного преобразовател ; на фиг.4 то же, разрез А-А фиг.З; на фиг.5 выполнение зубцовой зоны части преобразоват л ; фиг.б - вариант преобразовател , общий вид; фиг.7 то же, разрез А-А фиг.6; на фиг.8 примеры вьтолнени зубцовой зоны. Преобразователь содержит статор 1 и ротор 2, магнит6пр|Оводы которйх представл ют собой наборы отдельных стержней 3,4 П-образной формы. Обращенные друг к другу через воздушный зазор части этих стержней образуют зубцы. Стержни расслоены вдоль оси вращени машины и могут быть набранными (шихтованными) из пластин элект ротехнической стали или быть навитыми из ленточной электротехнической стали . . . ..... Стержни 3 статора и стержни 4 ротора располржены поокружности на равныхрассто ни х друг от друга Число стержней-зубцов на статоре равно двенадцати,на роторе - одиннад цати. . Махшитопровод статора 1 со стержн ми закрепл н в корпусе, а магнито провод ротора 2 со стержндали посредством втулки 5, выполненной, напрйме из электропроводного материала, закрепленного на валуб.: . Магнитна изол ци стержней друг от друга не вл етс необходимой; достаточно, чтобы их части, выступаю Щие по направлению к воздушному за3opir машины и играющие роль зубцов, имели достаточный размер в радиальнс 4 , направлении.. . . . . . Статор содержит три обмотки. Одн из обмоток 7 статора вл етс однофазной и выполнена в виде кольцевой катушки, соосной с валом б.. МногоФазные распределенные обмотки 8 и статора выполнены по типу обычных многофазных обмоток электрических машин. Обмотка 9 выполнена с числом пар полюсов, равным единице, и подключена к источнику питающего симме тричного многофазного синусоидаль .ного напр жени . Обмотка 9 выполнена с числом пар полюсов, равным двум. На роторе расположена короткозамкнута обмотка 10. Принцип работы преобразовател заключаетс в следующем. Стержни-зубцы 3 статора и стержнизубцы 4 ротора могут быть выполнены Ш-образньми (фиг.З,4) и магнитный поток каждого стержн -зубца статора или ротора замыкаетс как в Ш-образном трансформаторе. Така форма стержней-зубцов по сравнению с Побразной формой позвол ет увеличить сечение магнитопровода и мощность машийы при сохранении внешнего диа метра ротора. . : Число равноотсто щих стержнейзубцов на статоре равно 2 24, на . роторе Z 21. Как будет вы снено ниже ,сумма магнитных потоков ротора равна нулю;поэтому дл креплени стерж .ней ротора к валу б могут быть использованы втулка 5 и короткозамкнутые металлические кольца 11, прижимающие все стержни к втулке. Стержни в дальнейшем именуютс зубцами . .. Например, на фиг.5 показан в разрезе из участков преобразовател , зубцова зона которого содержит пазы,не зан тые проводниками. Магнйтопроводы статора 1 и ротора 2 Выполнены в виде обычных круглых . пакетов, состо щих из штампованных пластин электротехнической стали, и |образуют в зоне воздушного зазора пазы. Половина пазов выполнена глубокимй , а между ними наход тс меЛ ,кие пазы. В глубрких пазах статора :уложены о.бмотки 7-9 с числами пар |полюсов соотвётствено Р, (P+N) и :(P-N), а в глубоких пазах ротора |уложена обмотка 10. j Преобразователь, изображенный |На фиг.б имеет Магнитопровод такого |же типа, как в гомопол рных индуктор|ных машинах. Магнитопровод содерjжит два пакета статора 1 и ротора 2, |шихтованные в плоскости, перпенди|кул рной оси машины. Пакеты статора соединены стержн ми 3, а пакеты Iротора - стержн ми 4. Стержни статора и ротора ших тов а ны в плоек ос ти, паШллельной реи машины. В двенадцати пазах каждого пакета статора уложены две многофазные . обмотки: подключенна к многофазному ис очник питани обмотка 8,.имеюща одну пару полюсов, и подключенна к нагрузке или регулировочному сопротивлений обмотка 9, имеюща две пары полюсов. Катушки отдельных фаз обмотки 8 уложены в двух пакетах статора со сдвигом по окружности на , так что создаваемые в .обоих пакетах волны намагничивакнцей силы (НС) вращаютс в одну, сторону, но имеют противоположные пол рности. С этой же целью два пакета статора могут быть развернуты друг относительно друга на половину зубцового делени ротора и имётб идентйчйые обмотки. Треть обмотка статора 7 выполнена в виде кольцевой катушки и расположена между пакетами статора . В одиннадцати пазах ротора уложена обмотка 10, выполненна как показано на фиг.З. Протекающий по обмотке 8 ток угловой частоты создает волну НС F, имеющуюодну пару полюсов, которую можно записать.: F(x,t) F-cos ( Si t -x ) + F:.COS(ZC X +ftt-x) - ( Zf.-9.t + x), где F, F - амплитуды ;HC ouHOBной волны и основныхзубцовы гармоник соответственно; , X - пространственна коорди- ,ната в дол х радиуса расточки статора (пространственный угол) ; t - врем . Волна НС FCOs(Slt-x) вращаетс в условном положительном наПра:вйёйий; Zjj 12 - число зубцов статора. При рассматривании магнитных потоков зубцов статора, отсто щих от начала, отсчета на целое число S зуб .цовых делений статора Хг 1вые гармоники НС, как следует из записанной формулы, взаимно ксмпенсйруютс . Поэтому НС, действующа на г-й зубец статора равна: F F.COS at- (s-t)f. SZc Намагничивающа сйла дейстйуюЩа на зубец ротора, получаетс подстановке в формулу F(x,t) значени X р+ (2-1 )|5: ,. где Z 11 - число зубцов ротора, fi- угол поворота ротора в положительном направлении. Так как в расс:матриваемом преобразователе Z Zf.+ то НС, действующа на г-й зубец ротора , авна: Ff, F-cos Sit (г - 1)- + + F cos (Л t + Zr р) - F%o -Л t + -t- ( 2)fb+ (r - 1). В преобразователе (фиг.1 и 2) маг нитные потоки проход т пракТичесзки только по площади взаимньк niSpekpa|тий зубцов статора и ротора, так как |на других участках эти потоки экрани 1руютс крайними стальными листами зу цов-стержней (крайние листы могут быть выполнены из материала с хороше электройроводностью). Поэтсму магнит ный поток зубца мОжет быть найден умножением НС, действующей в данном зубце, на магнитную проводимость воздушного зазора под данным зубцом Магнитна проводимость воздушного зазора дл з-го зубца статора при учете только основных составл ющих равна: ., . .. ( (s-i)f ф гдеДддИЗГд- посто нна составл юща и глубина модул ции магнитной проводимости зубца статора по первой гармонике . Знак плюс в квадратной скобке св зан с тем, что волна магнитной проводимости движетс в направлении, противоположном направлению поворота ротора. Магнитна проводимость воздушного зазора дли г-го зубца ротора равна: +T, (r-1) f } , гдеЛд, посто нна составл юща и глубина модул ции магнитной проводимости, зубца ротора по первой гармонике. Изменение знака перед р св зано с тем, чтомагнитна проводимость рассматриваетс отнрс1атёльно ротора (при повороте ротора в положительном направлении,статор-, поворачйваетс относительно него на тот же УГОЛ (Т) в отрицательном направлении) . Магнитный поток S-ro зубца статора , созданный ток см обмотки 8, развей: $д Р9-Лд F-AtJsCos А t -(s-t) + + FAosir9 os(a,1 + р) Z,) +YF os-rs cos si.t-IbZf..-(s-l)iLj. Магнитный поток r-го зубца ротора, созданный тем же токсм, равен: Fj, Agj,cosrsit-|i-(r-i) 1-tf ,co5( . .-. / Z IbVF cosrsibCZV S p-Ch-O , - ,- L. .- СОЗ (Slt-p-pl )+i F ,COS fftt-pt 1Z Ct-1 .соз at z Ii-fbz -. T FAo,TpCo5 sti z Ib z Ib-( ГИ1 ot-JV sff -t-Cz 2)(ги1 rrC04rsi.t-(Zj,+21Il-tpZ -(b-n-| 1. . J Потокосцепление любой олновитковой петли обмотки ротора равно . Подставл значени потоков ф|, из предыдущей формулы и подставл Zj. 12 и 11, дл употбкосцеплени одной петли роторов после тригонометрических преобразований получим: .-t-ib4P-1 4 4 V --2FA - 1 ie s.-nU-.p-(rH)f .fj-FA r. аГтг I Sin - L i . .(rM) f at 21Г 2.1Г 1 -p Cr-D:;q- -J-.. а4: 2зрчм si IT : . : .-. f-f .r. 52П з1пГа.-ав,ч.н) i, . -И. -:. . sin . Гб1г :iT TTj В рассматриваемом преобрайбватёле где обмотка 8 питани уложена в Двенадцати пазах, величина зубцовых гар МОНИК НС определ етс равенством: 2F cos f :F- sin - P Fs-tn5 Глубина модул ции магнитной проврдимости зубчатых магнитных структур в йнДут то)рныхйа1Жн;ах йё превосходит 0,9 ( f 9) . С этих соотйоШ НИЙ дл F и ЗГр из фОрМУТТЫ Чр :: пблу 1Ш,;;что в потокоЪцеплэ.ний каж- ; дого контура обмотки ротора в значительной степени (более чем в 50 раз) подавлены все гармоники-посравне,нию с первой (осс овнОй) , кроме тех, кото |рые обусловлены воздействием зубцовы гарлоник НС на переменную составл ю;щую магнитной проводимости. Следовательно, обмотка рОтора, сос то щА из контуров (фиг.З), подавл ет нерабочие гарлОники магнитн.ых потокрв практики так же, как и обычна более сложна обмотка ротора, ,и вращающийс момент возникает только от.оснрвной гарадоники. . Взаимодействие основной волны НС ротора с магнитньзм полем статора создает вращающий момент как в обычном кброткозамкнутсм асинхронном двигателе, и ротор начинает вращать-г с с угловой скоростью 4J/wen f равной ШОрОсТИ вращени пол статора за вычетом скольжени . Так как ротор вращаетс за полем статора, т.е. в ti обложите льном направлении, Top-uj eiC и магнитный поток S-ro зубца статора равен: 5-Р os o at-ts-i) ,cosU, .йИ.-1-РД Гв(г,ле. этого выражени видно, чго магнитный поток статора, кроме гармоники частоты питани Л , имеющей одну пару полюсов, содержит гармонику частоты ( а ), синфаз ,ную во всех зубцах, и гармонику частоты (Z 4Uywe - 51 ) , распределенную по зубцам с двум парами полюсов. Поэтому в кольцевой обмотке 7 индуцируетс однофазна ЭДС частоты (Z . j, а в обмотке 9 индуцируетс многофазна ЭДС частоты (, ) Обмотки 7 и. 9 подключаютс к нагрузкам, и преобразователь работает как бесконтактный пр|еоб{)азоватёль частоты, преоб .разующий многофазное напр жение iaCTOTbi ft одновременно с многофазное напр жение частоты (ZfJJUftftg,-SI) и однофазное напр жение частоты () . ;V Если требуетс получить многофаз- / ;ное напр жение частоты (%рШдде, +ft.), а однофазное частоты (Z ) с то число зубцов на роторе следует вз ть не II,-а 13, При этом конструкци статора и cTaTot HfcJX Обмоток остаетс без изменени , а обмотка ротора состоит из тринадцати пере-. крётденных .йэОлированйых петель, кажда из которых охватывает шесть зубцов ротора в одном направлении и шесть зубцов в противоположном и не .охватывает один центральный зубевд - . - . -.-.. - . ...... ЕСЛИ на статоре имеетс 12 зубцов, роторе - 13, то в выражени х и Л J, в квадратных скобках знак изменитс на противоположный, и ЭДС частоты (z iD fteXf + ) будет йндуциров атьс в обмотк е 9, а ЭДС час то ты () ;будет. индуцироватьс в обмотке 7. В приведенном описании работы машины предполагалось, что ток в обмотке питани йе зависит От положени ротора, т.ё. что кажда фаза обмотки распределена на всех зубцах статора. / Если зык од обеих частот ( fSJ. ) и {Zj,ou,j,jex- Л ) должен быть многофазным, .то необходимо, чтрбы число пар полюсов обмотки питани .не рёшн лось разности между числами зубцов статора и ротора. Пример показан на фиг.3,4. Действительно, при выбранных пара метрах ротора - числе зубцов Z , .эубцовым делении (,и размере зубцастержн в тангенциальнс направлении t o,5t7 - определены диаметры ротора; наружный Dу, - Zpi;p и мини мальный внутренний d Z Ъг Тогда максимальна ширина зубца стержн ротора (в радиальном направ лении) равна :,). При этом максимальноесечение магнитопровода всего преобразовател равнра -| г -ь и при выбранном зубдовсм делении ро ра не зависит от длины преобразовате л в осевал направлении.В преобразов теле (фиг.З и 4) Ш-образйа форла стержней-зубцов позвол ет йрй выбра ном диаметре и зубцовом делений ротора удвоить максимальное сечение магнитопровода rto сра внейиго с преобразователем на фиг.1-2. Рассмотрим работу преобразетател при сохранении приведенйьк выше допущений и обозначени . Намагничивающа сила, созданна токе обмотки 8 питани и действую-; ща на S-й зубец статора, выражаетс такой же формулой, как и дл преобразовател на фйГ.1-2, а НС, деиствующа на г-й зубец ротора,равна; fat-ft-t | л- т г p,)J + FZco3lat+-Uc-Oi f F -Fcos Cr-l)f(NH-)j-F cosLi-Uc 1p-(rH)|(N-H .-.: .. . . где обозначено А Z,; дл jiab- сматриваемого преобразовател N 3 Магнитна проводимость воздушного зазора равна:. дл S-ro зубца статора . . : Дл г-го зубца ротора {ГafCNii Ло Тг оз|:П с - VJj Потокосцеплениё любой г-й Ъдновит ковой петлй обмотки ротора равно: --C-EF A,. Из этого выражени после поДЬтаио ки значений Fj, предыдущих формул Zg 24, Z 21, N 3, и учитьша , что в рассматриваемом преобра зователе величина зубцовых гармоник НС обмотки питани равна F Fs-infej .f а 0,9 можно рассчитать , что обмотка ротора практически подавл ет все гармоники потокосцеплени , кроме основной, созданной воздействием основной волны НС обмот ки питани на посто нную составл ющую Магнитной проводимости. Аналогичный результат получитс , если каждый виток обмотки ротора будет охватывать не дес ть, а одиннадцать зубцов, Следовательно , благодар указанному выполнению обмотки ротора., асинхронный момент, созданный взаимодействием токов питани и ротора, получаетс практически таким же, как в синхронном преобразователе с фазным ротором,Под воздействием этого мс нента ротор вращаетс за полем статора с углов ой ск орос тью ш g , т.е. . При этом магнитный поток S-ro зубца статора Ms- г21tТ i z; N- J 2 osTsCos . 2fc л (N.OJ lUbts yvenSiH- Ce-i- содержит сосфа1вл к цую часто±ы {чг,.мел + имеющую N-1 2 аары полюдов и составл ющую частоты (Й Шдде - ft), имеющую N + пары (ПОЛЮСОВ, Следовательно, с обмотки 9 снимаетс на нагрузку многофазное напр жение частоты (2рШллех + ft ), ia с обмотки 7 частоты (Z - st ) . :Еслй на роторе вз ть число зубцов :2(, 24 -f 3 27, то указанные часто ты в обмотках помен ютс местами, Выполнение обмотки ротора в пре;образователе на фиг,3-4, а именно в Виде короткозамкнутых изолированных витков, охватывающих по дес ть или по одиннадцать зубцов ротора, возможно лишь в тех случа х,- когда магнитные потоки зубцов ротора не содержат синфазных .составл ющих. Дл преобразоватёл фиг,4-5 это условие соблюдаетс ,, в чем можно убедитьс , представив выражение магнитного потока 0f, любого 2-го зубца ротора в виде произведени записанных функций НС Ff, и магнитной проводимости /Лр дл того же зубца, - сумма потоков ф, всех зубцов ротора равна нулю, В пpeodpaзoвaтeлe На фиг,1-2 магнитные потоки зубцов ротора содержат составл квдиё , .синфазные во всех 3y6tjax, Дл компенсации этих составл ющих обмотка F OTOpa должна составл ть из перекрещенных петель, как было указано выше. Следовательно, в общем случае, об затега ньми признаками роторной обмотки вл ютс только выполнение короткозамкнутьк витков (контуров) сшагом, равным с точностью ло зубцового делёнй полюсному делению обмотки питани , и изол ци этих 1итков друг от друга . Из рассмотрени работы преобразойателей показанных на фиг.1-2 и фиг.4-5, следует возможность их использовани в качестве бесконтактных преобразователей частоты Si пита ни в частоты (2рШдде - Si. ) и ( ) . Преимуществом этих преобразова телей вл етс простота конструкции благодар полному электротлагнитному совмещению двигател и генератора, а также возможностЬ получеНИ .на 11ШГойё 1 аз1ггичных частот, :во много, раз пЕ ёвышающих частоту питани , Вы йоКочастотные составл ющие магнитных потоков, вызванные зубчатостью ротора и статора, используютс в таких преобразовател. х .рировани напр жений высоких частот Энергию высокочастотньк составл ющих магнитныхпотоков можно и.спользоват и другим образом, например, вернуть . йитающую сеть с помощью статического пре.обра зовател частоты или ййпользовать в виде Посто нного тока с помощью выпр мителей ... Однако энергию составл ющих магнитного пол , вызванных зубчатостью можно использовать непосредственно в преобразователе дл регулировани вращающего момента, Функционально рассматриваемый преобразователь соймещает асинхронный двигатель . и два асинхронизированных синхронных индукторных- генератора. Каждый та:кой г.енератор развивает тормозной моме по отношению к враш;й.ющему его асинхронному двигателю. Этот тормозной момент может бить использован дл рй ййрЪВани полного вращающего мо. Мента асинхронного двигател ..Если в преобразователе, показанном на . фиг.3-4, обмЭтки 7 и 9 замкнуты . Через переключающие устройства (на фиг.3-4. не показаны) накоротко или На регулируемые сопротивлени , то полный вращающий момент двигател и (при заданной нагрузке) его скорость могут, регулироватьс в сторон даёнгщёми путём размыкани цепи обмоток или йзмёнёни регулиро вочных сопротивлений. Тор озной момейт п|з;апОрцйбналён потер м в цеп х об1«о.ток7 и 9; рассеиваема при. это мощность отводитс бесконтактным путём, что вл етс преимуществом данного преобразовател . Таким образом, рассматриваемый преобразователь может использоватьс в качестве регулируемого асинхрон flaFb д§г1гател , совмещенного .с элек ромагнитным тормозе Дл ув еличени ТО13МОЗНОГО мсмента целесообразно BIH полн ть ротор с мальм числом зубцов :а полное сопротивлент1е в цеп х обмо ток 7 и 9 должно быть минимальным и активньтм. Так как сопротивлени обмоток активноиндуктивные, то дл .увели 1ени тормозного момента целесообразно включить в цепи обмоток 7 и 9 емкости. .Дл создани торуюзного момента может быть ;использована лишь одна из обмоток 7 и 9, а втора при этом может быть подключена к высокочастотной нагрузке. Следовательно, преобразрватёль может использоватьс и в качестве преобразовател частоты, у которого может регулироватьс скорость и соответственно частоты выходного напр жени . Рассмотрение .работы преобразователей , показанных на фиг.1-2 и фиг. 3-4, было проведено дл случа , когда обмотка питани имеет одну пару полюсов . В общем случае она может иметь Р пар полюсов . При этом принцип работы преобразовател не изменитс , если две другие ста торные обмотки выполнены с числами пар полюсов (Р + N) и (Р. - N) , где.Кчисло участков, в каждом из которых взаим- ное расположение зубцов ротора и статора одинаково, а разность (Р - N) беретс по абсолютному значению. Соотношение.чисел пар полюсов Р, ; (Р + N) и (Р - N) должно обеспечийать отсутствие между обмотками трансформаторной св зи по посто нной составл ющей магнитной проводимости . В частном случае при Р N одна из статорных обмоток должна быть однофазной, например, как в преобразователе iia фиг,1-2. Рассмотрим особенности конструкции предлагаемого преобразовател . В преобразователе , noKa-s ajHHOM на фиг,3-4 сумма магйитных потокйв ротёра рав на; нулю. Поэтому дл креплени зубцов ротора могут быть использованы короткозамкнутые металлические кольца 1, По этой же причинемагнитные структуры статора и ротора могут быть выполнены не в виде наборов отдельных стержней-зубцов,а в виде круглых пакетов/набранных ,из пластин элек тротехнической стали,которые примен ютс в большинстве электрических мацин, . в темчисле редуте торных, Кроме того, с целью повышени Частот выходных напр жений прербразбватёл поверк1{ости статора, и ротора могут иметь дополнительные пазы, не зан тые проводниками, как гребенЬсатые . эубцовыё зоны обычных индукторйых машин (фиг.З), Магнито роводы статора и ротора могут быть вьйолнены в виде обычньк круглых пакетов и в тёк случа х, когда Р N, т.е. когда имеютс синфйзные Магнитные потоки. Пример такого преобразовател показан на фиг.6-7. Работа преобразовател , показанного на фиг.6-7, принципиаль не отличаетс от работы преобразовател , показанного на фиг.1-2, так как магнитопровод обеспечивает путь дл тех же магнитных потоков. Синфазные магнй тные потоки зубцов SciMH каютс вокруг катушки 7 по внешнему магнитопроводу. При работе в качест ве преобразовател частоты с обмоток 7 и 9 Снимаютс , на нагрузки напр жени часто 2 + Л ) и - Л ). , Так как синфазные магнитные пото ки проход т по стержн м 4 в направлении , перпендикул рн(:му1 ПЛОСКОСФИ стальнвлх листов статора и ротора, то пластины статора и роторе ДОЛжнй быть разрезаны в одном месте и собр ны веером, как это делаетс й в бескo тaктныx сельсинах. Анализ показывает, что дл обёспечени полного отсутстви трансфор маторной св зи между всеми статор:ными обмотками предложенной машины |отношение N/P должно быть нечетным.. Так как число зубцов статора, приход щеес на каждую пару полюсов обмотки питани , должно быТь четньм . чтобы уложить разнополюсные Ь6мот1 :и такого же Типа, как обычно прймён е мые в элек.трических машйнах, то число зубцов ротора, пpшtoй fflleec на каждую паруполюсов обмотки питани , должно Ьыть нечетньм. Поэтому Ьислозубцов ротора, приход щеес на полюс .обМотки питани , выражаетс цробньм числом. Следовательно, витки роторной об мотки имеют шаг по пазам, равный ПОЛЮСНСФ4У делению обмотки питани лишь с точностью до зубцойого делени ротора. В преобразователе с синфазными магнитньми потоками наиЪолее предпочтительными . вл. 1оТдй перекрещенные пеТли роторйой обмотки |не охватывающие один цёйтральЙЁдЙ зубец, хот возможны и другие конструкции петель, например, не озсватывающие три центральных зубца. Описаные ойлотки ротора лишь немногий бол сложные, чем обмотка в виде беличьей клетки с изолированными стержн миj примен ема дл уменьшени добавочны потерь. В рассмотренных примерах вйПолнеНИН преобразовател число участков с одиковыи взаимным расположением зубцов статора и ротора совпаЙёГЗгёг с разностью между числами зубцов ста тора и ротора, т.е. в каждом таком участке числа зубцов статора и ротора отличались на еддиницу. В преобразователе на ФИГ.1.-2, а также на фиг.6-7 N 1, а в преобразователе на фиг.3-4 N 3. В общем случае при равноотсто щих зубцах на роторе и статоре сдвиг по фазе между переменными составл ющими магнитных проводимостей соседних зубцов статора составл ет f д.7 эл.град. Из этого ВЕЛражени видно , что при неизменном значении. числа N упом нутых участков одинаковое значение угла Чд t- получаетс при различных соотношени х чисел зубцов статора и ротора, в частности, при Z Zf. ± N , Zj, N, Z 2Zc±N. Например, при числе зубцов стаТора ZQ 24 -и при таком же значении числа участков N 3, числа зубцов ротора, кроме упом нутых Zn 21 и 27, Могут быть также Zf, 3; 45; 51. Возможны и другие соотношени чисел зубцов статора и ротора, при которых юс разность не равна числу упсад нутых участков. На фиг.8 показаны два примера выполнени зубцовой зоны преобразовател , где при таком же числе зубцов статора, как на физг.5 (ZP 24), такое же число участков (N 3) образуетс при числах зубцов ротора Z г N 12 ± 3. В ка одом из участков, разграниченных шТрШ;пунктирнымйлини ми, разность между числами зубцов статора и ротора составл ет п ть зубцов на .8 вверху и три зубца на фиг.8 Ьнизу. Сдвиг по фазе между переменными .доставл ющими магнитных проводимостей в соседних статорных зубцах дл приЙера На фиг. 8 сое тавл ет Ч i т.е. по сравнению с преобразователем на фиг.5 отличаетс на угол П: , На фиг.8 все четные зубцы статора имеют такие же фазовые сдвиги переменных составл ющих магнитных проводимостей, как четные зубцы на фиг.5, а все нечетные - дополнительный сдвиг а 1t . ,С учете этого обсто тельства вторич;;ные с та тОрмыё Обмотки преобразовате;лей с зубцовьми зонами, показан ными на фиг.8, можно выполнить в ви- ще сосредоточенных катушек, .охватывающих только четные или только нечетные зубцы или и те и другие с .обратной пол рностью. Распределение А1исел витков этих кадушек должно соответствовать числам пар полюсов (Р N) и (Р - N) . Известны совмещенные трехфазнотрехфазные , трехфазно-однофазкые :и трехфазно-короткозамкнутые обмотки, позвол ющие улучшить использование активных материалов и объема паза.The aim of the invention is to improve the use of active materials. For this, the number of rotor teeth / when the motor winding runs for a couple of poles is odd and, moreover, is related to the number of stator teeth by the IOD ratio (2.2 where POD (Zj ,, Z) is the greatest common divisor of the numbers Zf and Zf. : Zr number of teeth of the rotor; Zc is the number of stator teeth. FIG. 1 shows the proposed converter as a general view of FIG. 2 the same, section AA one;:; in fig. 3 An example of an asynchronous-synchronous converter; in fig. 4 is the same, section A-A of FIG. H; in fig. 5 implementation of the tooth zone of the transform; FIG. b - transducer variant, general view; FIG. 7 is the same, section A-A of FIG. 6; in fig. 8 examples of tooth zone implementation. The converter contains the stator 1 and the rotor 2, magnet6pr | Gutters, which are sets of individual rods 3.4 U-shaped. The parts of these rods facing each other through the air gap form teeth. The rods are layered along the axis of rotation of the machine and can be assembled (laminated) of electrical steel plates or wound from electrical electrical steel. . . . . . . . The rods 3 of the stator and the rods 4 of the rotor are distributed around the circle at equal distances from each other. The number of rods-teeth on the stator is twelve, on the rotor it is one-half. . The stator trap 1 with rods is secured in the housing, and the rotor magnet wire 2 from the rod is removed by means of a sleeve 5, made directly of electrically conductive material attached to the shaft. :. Magnetic isolation of the rods from each other is not necessary; it is enough that their parts, protruding in the direction of airborne machines and playing the role of teeth, have a sufficient size in radial 4, direction. . . . . . . The stator contains three windings. One of the stator windings 7 is single phase and made in the form of an annular coil coaxial with the shaft b. . The multi-phase distributed windings 8 and the stator are made of the usual multi-phase windings of electrical machines. Winding 9 is made with the number of pole pairs equal to one and is connected to the power supply of the symmetric multiphase sinusoidal. new voltage. Winding 9 is made with the number of pairs of poles equal to two. Winding 10 is short-circuited on the rotor. The principle of operation of the converter is as follows. Rods 3 of the stator and the rods of the bottom 4 of the rotor can be made W-shaped (Fig. 3, 4) and the magnetic flux of each rod of the stator or rotor pin closes as in an W-shaped transformer. Such a form of rods-teeth in comparison with the P-shaped form allows an increase in the cross section of the magnetic core and the power of the mask, while maintaining the outer diameter of the rotor. . : The number of equally spaced rods on the stator is 2 24, on. Z 21 rotor. As will be explained below, the sum of the magnetic fluxes of the rotor is zero, therefore, for fastening the rods. The rotor to the shaft b can be used sleeve 5 and short-circuited metal rings 11, pressing all the rods to the sleeve. The rods are hereinafter referred to as teeth. . . For example, in FIG. 5 is shown in section from sections of the converter, the dentate zone of which contains grooves not occupied by conductors. Magnetowires of stator 1 and rotor 2 Are made in the form of ordinary round ones. packages consisting of forged electrical steel plates and | form grooves in the air gap zone. Half of the grooves are made deep, and between them there are METE, cue grooves. In the deep grooves of the stator: laid on. Boot 7-9 with the numbers of pairs | poles, respectively, P, (P + N) and: (P-N), and in the deep grooves of the rotor | winding 10 is laid. j Converter shown | In FIG. b has a magnetic circuit of the same type as in homopolar inductor machines. The magnetic circuit contains two packages of stator 1 and rotor 2, | laminated in the plane, perpendicular | to the cool axis of the machine. The stator packages are connected by rods 3, and the Irotor packages are connected by rods 4. The rods of the stator and rotor of the shafts are in the plots of the axis of the machine. Twelve slots of each stator pack are stacked with two multiphase ones. Winding: connected to the multiphase power supply winding 8 ,. having one pair of poles, and a winding 9 having two pairs of poles connected to the load or control resistor. The coils of the individual phases of the winding 8 are laid in two packages of the stator with a shift along the circumference of, so that created in. In both packets, the magnetized force (HC) wave waves rotate in one direction, but have opposite polarities. With the same purpose, the two stator packs can be rotated relative to each other by half of the toothed division of the rotor and have identical windings. The third winding of the stator 7 is made in the form of an annular coil and is located between the stator packages. A winding 10 is laid in eleven rotor slots, made as shown in FIG. H. The current of angular frequency flowing through the winding 8 creates an HC F wave having a pair of poles, which can be written. : F (x, t) F-cos (Si t -x) + F :. COS (ZC X + ftt-x) - (Zf. -9. t + x), where F, F are amplitudes; HC ouHO wave and fundamental jar harmonics, respectively; , X is the spatial coordinate, Nata in parts of the stator bore radius (spatial angle); t - time The NS FCOs (Slt-x) wave rotates in a conditional positive direction: Vyuyy; Zjj 12 - the number of teeth of the stator. When examining the magnetic fluxes of the stator teeth, separated from the beginning, by an integer S tooth. The torsional divisions of the stator Xg of the 1st harmonics of the NS, as follows from the written formula, mutually enhance each other. Therefore, the NA acting on the gth tooth of the stator is equal to: F F. COS at- (s-t) f. SZc The magnetizing force acting on the rotor tooth is obtained by substituting the value of X p + (2-1) | 5:,. Into the formula F (x, t). where Z 11 is the number of teeth of the rotor, fi- the angle of rotation of the rotor in the positive direction. As in the rass: matrimable transducer Z Zf. + then NA, acting on the rth tooth of the rotor, avna: Ff, F-cos Sit (r - 1) - + + F cos (L t + Zr p) - F% o -L t + -t- (2 ) fb + (r - 1). In the converter (FIG. 1 and 2) magnetic fluxes pass through practical only over the area of the reciprocating stator and rotor teeth, since in other parts these streams are shielded by the extreme steel sheets of stem rods (the outermost sheets can be made of a material with good electrical conductivity ). Therefore, the magnetic flux of a tooth can be found by multiplying the NA, acting in this tooth, by the magnetic conductivity of the air gap under this tooth. The magnetic conductivity of the air gap for the third stator tooth, taking into account only the main components, is equal to:. , . . ((s-i) f где where D dd D G H d is the constant component and the depth of modulation of the magnetic conductivity of the stator tooth by the first harmonic. The plus sign in square brackets is associated with the fact that the magnetic conduction wave moves in the opposite direction to the rotation of the rotor. The magnetic conductivity of the air gap for the rth tooth of the rotor is: + T, (r-1) f}, where Ld is the constant component and the modulation depth of the magnetic conductivity of the rotor wave at the first harmonic. The change of sign in front of p is related to the fact that the magnetic conductivity is considered relative to the rotor (when the rotor is rotated in the positive direction, the stator rotates relative to it to the same ANGLE (T) in the negative direction). Magnetic flux S-ro of the stator tooth, the created current, see winding 8, develop: $ g Р9-Лд F-AtJsCos А t - (st) + + FAosir9 os (a, 1 + р) Z,) + YF os-rs cos si. t-IbZf. . - (s-l) iLj. The magnetic flux of the r-th wave of the rotor, created by the same toxm, is: Fj, Agj, cosrsit- | i- (r-i) 1-tf, co5 (. . -. / Z IbVF cosrsibCZV S p-Ch-O, -, - L. . - POPs (Slt-p-pl) + i F, COS fftt-pt 1Z Ct-1. cos at z Ii-fbz -. T FAo, TpCo5 sti z Ib z Ib- (GI1 ot-JV sff -t-Cz 2) (gi1 rrC04rsi. t- (Zj, + 21Il-tpZ - (b-n- | 1. . J The flux adhesion of any single-loop loop of the rotor winding is equal. Substituting the values of flows Φ |, from the previous formula and substituting Zj. 12 and 11, to ensure that one rotor loop is bonded after trigonometric transformations, we obtain:. -t-ib4P-1 4 4 V - 2FA - 1 ie s. -nU-. p- (rH) f. fj-fa r. AGG I Sin - L i. . (rM) f at 21G 2. 1G 1 -p Cr-D:; q- -J-. . a4: 2crm si IT:. :. -. f-f. r. 52P s1pGa. -av, h n) i,. -AND. - :. . sin. Gb1g: iT TTj In the considered here where the power winding 8 is laid in Twelve grooves, the size of the toothed edges of the MONIC NA is determined by the equality: 2F cos f: F-sin - P Fs-tn5 ah ah exceeds 0.9 (f 9). With these relations for F and ZGr from FORMUTY Chr :: pblu 1 1, ;; what is in the chain of thought. everybody; During the rotor winding circuit, all harmonics are suppressed to a great extent (more than 50 times) compared to the first (ground), except for those caused by the action of the NS harmonic on the variable component of magnetic conductivity. Consequently, the winding of the rotor, and that of the circuits (FIG. 3), suppresses non-working keys. The practice flow is the same as the more complex winding of the rotor, and the torque is generated only from. main garadoniki. . The interaction of the main NS rotor wave with the magnetic field of the stator creates a torque as in a conventional closed-loop induction motor, and the rotor begins to rotate with an angular velocity of 4J / wen f equal to the STORO field of rotation of the stator field minus slip. As the rotor rotates beyond the stator field, t. e. in ti, overlap with the flax direction, Top-uj eiC and magnetic flux S-ro of the stator tooth equal to: 5-P os o at-ts-i), cosU,. yi -1-RD Gu (g, le. This expression shows that the stator magnetic flux, in addition to the power supply frequency harmonic L, which has one pair of poles, contains a frequency harmonic (a), in-phase, in all teeth, and a frequency harmonic (Z 4Uywe - 51) distributed over the teeth with two pairs poles. Therefore, in the ring winding 7, a single-phase EMF frequency is induced (Z. j, and in the winding 9 a multiphase frequency emf (,) is induced by the winding 7 and. 9 is connected to the loads, and the converter operates as a contactless device | a multi-phase disruptive voltage iaCTOTbi ft simultaneously with a multi-phase frequency voltage (ZfJJUftftg, -SI) and a single-phase frequency voltage (). ; V If you want to get a multi-phase voltage; (% of frequency, + ft. ), and the single-phase frequency (Z) with that number of teeth on the rotor should not be taken II, -a 13, the design of the stator and cTaTot HfcJX windings remain unchanged, and the rotor winding consists of thirteen re-. crooked Polished hinges, each of which covers six rotor teeth in one direction and six teeth in the opposite direction and not. spans one central tooth. -. -. -. . -. . . . . . . IF there are 12 teeth on the stator, 13 rotor, then in expressions and L J, the sign in square brackets will change to the opposite, and the emf frequency (z iD fteXf +) will be induced in winding e 9, and the emf will be the frequency ( ) ;will be. induced in the winding 7. In the description of the machine, it was assumed that the current in the power winding does not depend on the position of the rotor, t. ё. that each phase of the winding is distributed on all the stator teeth. / If the language of both frequencies (fSJ. ) and {Zj, ou, j, jex-L) should be multiphase,. It is necessary that the number of pole pairs of the power winding. no resolution of the difference between the numbers of teeth of the stator and the rotor. An example is shown in FIG. 3.4. Indeed, with the selected pairs of rotor meters - the number of teeth Z,. Eubular division (, and the size of the toothed in tangential direction t o, 5t7 - the diameters of the rotor are determined; outer Dу, - Zpi; p and the minimum inner d Z bg Then the maximum width of the rotor bar teeth (in the radial direction) is:). In this case, the maximum section of the magnetic circuit of the entire converter is equal - | In the case of the chosen Zubdov division, the rho p is independent of the length of the transducer and in the axial direction. In the transform body (FIG. 3 and 4) Three-sided-toothed rods allow the user to select the diameter and the toothed divisions of the rotor to double the maximum cross section of the magnetic circuit rto sravneigo with the transducer in FIG. 1-2. Consider the work of the converter while maintaining the above assumptions and notation. The magnetizing force created by the current winding 8 power and acting; stitch on the sth tooth of the stator is expressed by the same formula as for the fyG converter. 1-2, and the NA, acting on the gth tooth of the rotor, is equal to; fat-ft-t | lt r p,) J + FZco3lat + -Uc-Oi f F -Fcos Cr-1) f (NH-) j-F cosLi-Uc 1p- (rH) | (N-H. -. :. . . . where is A Z ,; For a jiab-to-view N 3 converter, the magnetic conductivity of the air gap is:. for S-ro stator tooth. . : For the r-th prong of the rotor {GafCNii Lo Tg oz |: P s - VJj The flux linkage of any r-th new loop loop winding of the rotor is: --C-EF A ,. From this expression after the FD values are given, the preceding formulas Zg 24, Z 21, N 3, and it is learned that in the considered converter the value of the harmonics of the NS of the power winding is F Fs-infej. f a 0.9, it can be calculated that the rotor winding practically suppresses all harmonics of the flux linkage, except for the main one, created by the action of the main HC wave, the power winding to the component of the Magnetic Conductivity. A similar result will be obtained if each turn of the rotor winding covers not ten, but eleven teeth. Therefore, due to the said implementation of the rotor winding. The asynchronous moment created by the interaction of the supply and rotor currents is almost the same as in a synchronous converter with a phase rotor. Under the influence of this ms, the rotor rotates beyond the stator field with angles ω g, t. e. . In this case, the magnetic flux S-ro of the stator tooth Ms-g21tT i z; N- J 2 osTsCos. 2fc l (N. OJ lUbts yvenSiH-Ce-i- contains sos11l tsuyu often ± s {chg ,. chalk + having N-1 2 aars of the poles and a frequency component (J Sdde - ft) having N + pairs (POLES, Consequently, from winding 9 the multiphase frequency voltage is removed to the load (2F Inverter + ft), ia from frequency 7 winding (Z - st). : Take the number of teeth on the rotor: 2 (, 24 -f 3 27, then the indicated frequencies in the windings will be interchanged; Execution of the rotor winding in the former; FIG. covering on ten or eleven rotor teeth, it is possible only in those cases - when the magnetic fluxes of the rotor teeth do not contain in-phase ones. constituents. For the fig. 4-5 converter, this condition is met, which can be verified by presenting the expression of the magnetic flux 0f, of any 2nd tooth of the rotor as a product of the recorded functions HC Ff, and magnetic conductivity / Lr for the same tooth, is the sum of the fluxes φ, all the teeth of the rotor is equal to zero. In Fig. 1-2, the magnetic fluxes of the teeth of the rotor contain a quantized,. common mode in all 3y6tjax. To compensate for these components, the F OTOpa winding should consist of crossed loops, as indicated above. Therefore, in general, the signs of a rotor winding are only to short-circuit the turns (contours) with a step equal to the precision of the tooth division to the pole division of the power winding, and to isolate these 1 wires from each other. From consideration of the operation of converters shown in FIG. 1-2 and FIG. 4-5, followed by the possibility of their use as contactless frequency converters Si power to frequency (2Rd-Si. ) and (). The advantage of these converters is the simplicity of the design due to the complete electro-tight combination of the engine and the generator, as well as the possibility of obtaining it. At 11GHz, for example, many frequencies, many times higher than the frequency of supply, you have the magnetic flux components, caused by the serration of the rotor and stator, used in such a converter. x Surrounding high frequency voltages The energy of high-frequency components of the magnetic flux can and. and otherwise, for example, return. network using static pre. frequency generator or use in the form of DC current using rectifiers. . . However, the energy of the magnetic field components caused by serration can be used directly in the converter to control the torque. The functionally considered converter soothes the induction motor. and two asynchronous synchronous inductor-generators. Each ta: Coy The generator develops a braking moment in relation to the vras; nd. to its asynchronous motor. This braking torque can be used to complete the full torque drive. Ment asynchronous motor. . If the converter shown on. FIG. 3-4, м 7 and 9 are closed. Via switching devices (in FIG. 3-4. not shown) short or Adjustable resistances, then the full torque of the engine and (at a given load) its speed can be adjusted to the sides by breaking the winding circuit or adjusting resistances. The torus momite p | z; APPROXIMATED LOSSES IN CHAINS OB1 «about. current7 and 9; dissipated at. this power is removed in a contactless manner, which is an advantage of this converter. Thus, the converter in question can be used as an adjustable flaFb asynchronous asynchronous asynchronous. With an electromagnetic brake. To increase the number of the TO13PHM, it is advisable for the BIH to complete a rotor with a small number of teeth: the total resistance in the winding chains 7 and 9 should be minimal and active. Since the winding resistances are actively inductive, then dl. Take away the braking torque, it is advisable to include in the circuit of the windings 7 and 9 capacitance. . To create a torus moment, only one of the windings 7 and 9 can be used, and the second can be connected to a high-frequency load. Therefore, the converter can also be used as a frequency converter, in which the speed and, accordingly, the frequency of the output voltage can be adjusted. Consideration. the operation of the transducers shown in FIG. 1-2 and FIG. 3-4, was conducted for the case when the power winding has one pair of poles. In general, it can have P pairs of poles. In this case, the principle of operation of the converter does not change if the other two stator windings are made with the numbers of pairs of poles (P + N) and (R. - n) where. The number of sections, in each of which the mutual arrangement of the teeth of the rotor and stator is the same, and the difference (P - N) is taken by the absolute value. Ratio. the numbers of pairs of poles P,; (P + N) and (P - N) should ensure the absence of a transformer coupling between the windings by a constant component of magnetic conductivity. In the particular case of P N N, one of the stator windings should be single phase, for example, as in the converter iia of FIG. 1-2. Consider the design features of the proposed converter. In the converter, noKa-s ajHHOM in FIG. 3-4, the sum of the magite fluxes of the roter is equal; to zero. Therefore, short-circuited metal rings 1 can be used to fasten the teeth of the rotor. For the same reason, the magnetic structures of the stator and the rotor can be made not in the form of sets of individual rods-teeth, but in the form of circular packages / assembled of electrical steel plates. in most electric matsin,. In addition, in order to increase Output Frequencies, interrupted sweeps of the stator, and the rotor may have additional grooves not occupied by conductors, like crests. The eubtsovy zones of conventional inductor machines (FIG. 3) The stator and rotor magnetowires can be made in the form of plain round bags and in cases where P N, t. e. when there are linear magnetic fluxes. An example of such a converter is shown in FIG. 6-7. The operation of the converter shown in FIG. 6-7, the principle does not differ from the operation of the converter shown in FIG. 1-2, since the magnetic circuit provides a path for the same magnetic fluxes. The in-phase magnetism of the SciMH prongs is coiled around coil 7 via an external magnetic circuit. When operating as a frequency converter, windings 7 and 9 are removed, and the voltage loads are often 2 + L) and - L). Since the common-mode magnetic fluxes pass along the rods 4 in the direction perpendicular to the phono (: mu1 PLOSCOSPH of steel stator and rotor sheets, the stator and rotor plates MUST be cut in one place and assembled like a fan, as is done in the bottom Tactical Seersins. The analysis shows that in order to ensure the complete absence of a transformer connection between all the stator: the windings of the proposed machine, the N / P ratio should be odd. . Since the number of stator teeth, which are supplied to each pair of power winding poles, should be even. in order to lay opposite pole L6mot1: and of the same Type as usually held in an elec. machines, the number of rotor teeth, the first fflleec for each pair of power windings, must be odd. Therefore, the rotor blades come to the pole. POWER SUPPLY, expressed by the most significant number. Consequently, the turns of the rotor winding have a groove step equal to the POLYUSNSF4U division of the power winding only up to the tooth division of the rotor. In the converter with common-mode magnetic fluxes, the most preferable ones. Ow. There are 1 crossed rotor windings, not covering one central prong, although other hinge constructions are possible, for example, not having three central teeth. The described rotor earwheels are only a little more complex than the squirrel cage with insulated rods used to reduce incremental losses. In the considered examples, a VYPOLININ converter has the number of sections with the same relative position of the stator teeth and the rotor coinciding with the difference between the numbers of the stator and rotor teeth, t. e. in each such area, the number of teeth of the stator and rotor differed by unit. In the converter in FIG. one. -2, as well as in FIG. 6-7 N 1, and in the converter in FIG. 3-4 N 3. In the general case, with equally spaced teeth on the rotor and stator, the phase shift between the variable components of the magnetic conductivities of the adjacent stator teeth is f d. 7 email hail. From this BELOW you can see that with the same value. the numbers N of the mentioned sections the same value of the angle BF t- is obtained at different ratios of the numbers of the stator teeth and the rotor, in particular, at Z Zf. ± N, Zj, N, Z 2Zc ± N. For example, with the number of teeth of a staTor ZQ 24, and with the same value of the number of sections N 3, the number of teeth of the rotor, besides those mentioned Zn 21 and 27, there may also be Zf, 3; 45; 51. Other ratios of the number of stator teeth and rotor are possible, in which the difference is not equal to the number of sections. FIG. 8 shows two examples of the implementation of the dentate zone of the converter, where with the same number of stator teeth as on the fizg. 5 (ZP 24), the same number of sections (N 3) is formed when the numbers of teeth of the rotor Z g N 12 ± 3. In each of the sections demarcated by the HWS; dashed lines, the difference between the numbers of stator and rotor teeth is five teeth per. 8 above and three teeth in FIG. 8 b below. Phase shift between variables. delivering magnetic conductivities in adjacent stator teeth for prime. In FIG. 8 soils em Ch i t. e. compared with the converter in FIG. 5 differs by angle P:, FIG. 8, all even stator teeth have the same phase shifts of the variable components of the magnetic conductivities as the even teeth in FIG. 5, and all odd ones is an additional shift a 1t. Taking into account this circumstance, secondary with the so-called Windings of the converter; waves with denta zones, shown in FIG. 8, can be performed in a box with concentrated coils,. covering only even or only odd teeth, or both. reverse polarity. The distribution of A1isel turns of these buckets should correspond to the numbers of pairs of poles (P N) and (P - N). Combined three-phase three-phase, three-phase-single-phase: and three-phase-short-circuited windings are known, which make it possible to improve the use of active materials and the volume of the groove.
Подобные обмотки могут бйтв использваны и в предлагаоиой машине. Однак необходимо учитывать, что в дв1-1гательнс режиме совмещенные втора и треть обмотки статора не должны быть замкнуты на общее регулировочное сопротивление ; в противномслучае вследствие протекани по обмоткам общих токов различных частот во никает переменна составл юща момента, пульсирующа с частотой Si (в зависимости от чередовани фаз обмоток) и вызывающа вибрации. Аналогичное вление возникает ив том случае, когда между статорными обмотками имеетс трансформаторна св зь. Поэтому применение совмещенных . обмоток в рассматриваемом преобразователе имеет свои особенности; они не должны иметь трансформаторной св зи и не должны быть замкнуты на общее сопротивление .Similar windings can be used in the proposed machine. However, it must be borne in mind that in twin mode, the combined second and third stator windings should not be closed for a common adjusting resistance; otherwise, due to the flow through the windings of common currents of different frequencies, the variable component of the moment pulsates with the frequency Si (depending on the phase rotation of the windings) and causes vibration. A similar phenomenon occurs in the case when there is a transformer connection between the stator windings. Therefore, the use of combined. windings in the considered converter has its own characteristics; they should not have a transformer connection and should not be shorted to common resistance.
Отметим одно важное | преимущество преобразовател - отсутствие обмотки возбуждени . На статоре могут быть размеценн все две обмотки Note one important | The advantage of the converter is the absence of the field winding. On the stator all two windings can be located.
п1Г ййи и высокочастотна , если треть обмотка не вл етс необходимой . Такой (преобразователь f даже с двум обмотками на статоре иодной на роторе имеет преимугдествP1G yyi and high frequency if one third winding is not necessary. This (the converter f even with two windings on the stator and the one on the rotor has advantages
перед другими, описанными во вводной части; отсутствие еобкод мости в источнике возбуждени , лучшее использование Материалов иbefore others, described in the introductory part; the lack of a bridge code in the excitation source, better use of Materials and
объема, простую конструкцию и повышенный CosV.volume, simple design and increased CosV.