SU687220A1 - Reinforced of high-pressure case - Google Patents

Reinforced of high-pressure case

Info

Publication number
SU687220A1
SU687220A1 SU782594722A SU2594722A SU687220A1 SU 687220 A1 SU687220 A1 SU 687220A1 SU 782594722 A SU782594722 A SU 782594722A SU 2594722 A SU2594722 A SU 2594722A SU 687220 A1 SU687220 A1 SU 687220A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
blocks
insulating layer
steel
lining
gap
Prior art date
Application number
SU782594722A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Константин Захарович Галустов
Александр Петрович Кириллов
Владимир Павлович Меликов
Валерий Борисович Николаев
Вячеслав Николаевич Салов
Original Assignee
Научно-Исследовательский Сектор Всесоюзного Ордена Ленина Проектно-Изыскательского И Научно-Исследовательского Института "Гидропроект" Им.С.Я.Жука
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Научно-Исследовательский Сектор Всесоюзного Ордена Ленина Проектно-Изыскательского И Научно-Исследовательского Института "Гидропроект" Им.С.Я.Жука filed Critical Научно-Исследовательский Сектор Всесоюзного Ордена Ленина Проектно-Изыскательского И Научно-Исследовательского Института "Гидропроект" Им.С.Я.Жука
Priority to SU782594722A priority Critical patent/SU687220A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU687220A1 publication Critical patent/SU687220A1/en

Links

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30Nuclear fission reactors

Landscapes

  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Description

1one

Изобретение относитс  к корпусам высокого давлени  дл  реакторов атомйых электростанций .This invention relates to high pressure housings for nuclear power plant reactors.

Известны железобетонные корпуса высокого давлени , содержаа1ие внутренний теплоизолирующий слой из расположенных р дами блоков и стальную облицовку 1 j 2.High pressure reinforced concrete casings are known, containing an internal heat insulating layer of blocks arranged in rows and a steel lining 1 j 2.

Сталь,на  облицовка этих корпусов испытывает значительные температуры напр жени , что требует применени  дорогих трудносвариваемых высокопрочных сталей, не обладающих к тому же необходимыми пластичными свойствами дл  перераспределени  напр жений в зонах их концентраций .Steel, facing these casings, undergoes significant stress temperatures, which requires the use of expensive hard-to-weld high-strength steels, which, in addition, do not possess the necessary ductile properties for redistributing the stresses in their concentration zones.

Цель изобретени  - равномерное распределение напр жений в стальной облицовке .The purpose of the invention is a uniform distribution of stresses in the steel cladding.

Дл  этого в предлагаемом корпусе высокого давлени , содержащем внутренний теплоизолирующий слой из расположенных р дами блоков и стальную облицовку,теплоизолирующий слой выполнен из блоков с криволинейной вогнутой поверхностью, один из которых в центре контактирукуг с облицовкой , а другие, размещенные в смежныхTo do this, in the proposed high-pressure housing containing an internal heat-insulating layer of blocks arranged in rows and a steel lining, the heat-insulating layer is made of blocks with a curved concave surface, one of which is in the center with a lining and the others are located in adjacent

с ними р дах по высоте или по высоте и периметру корпуса, образуют с облицовкой переменный зазор, при этом величину зазора определ ют по формуле:with them in rows along the height or along the height and perimeter of the hull, a variable gap is formed with the cladding, the gap being determined by the formula:

f -bL(l+CosfCos),f -bL (l + CosfCos),

где f - величина зазора в пролете между точками контакта;where f is the size of the gap in the span between the points of contact;

fj,- максимальный зазор в центре пролета между точками контакта;fj, is the maximum gap in the center of the span between the points of contact;

X иу - текущие координаты точки, в которой определ ют зазор;X and Yy are the current coordinates of the point at which the gap is defined;

а и б - половина рассто ни  между точками контакта облицовки соответственно по ос м «X и «Y.a and b are half the distance between the points of contact of the lining, respectively, on the axis X and Y.

На фиг. 1 изображен описываемый корпус , разрез по оси; на фиг. 2 - то же, поперечный разрез.FIG. 1 shows the described housing, a section along the axis; in fig. 2 - the same cross section.

Claims (2)

Железобетонный корпус 1 состоит из теплоизолирующего сло , выполненного из блоков-вкладыщей 2 и замковых 3, а также стальной облицовки 4. Блоки-вкладыши 2 имеют две пары взаимно параллельных боковых поверхностей и максимальную высоту в центре блока, а замковые блоки 3 - одну пару взаимно параллельных боковых поверхностей и минимальную высоту в центре блока. Со стороны обращенной к облицовке, поверхность блоков криволинейна  вогнута . Блоки 2 и 3 креп т к корпусу 1, например крепежными шпильками и фиксирующими гайками. Дл  этого в блоках могут быть выполнены сквозные отверсти . Стальна  облицовка 4 в местах контакта с блока .ми-вкладыщами 2 может крепитьс  как непосредственно к ним, так и через систему крепежных элементов к несущему корпусу 1. Блоки 2 и 3 могут быть изготовлены из жаростойкого керамзитобетона или корунда. В случае необходимости повышени  надежности корпуса  дерного реактора между блоками 2 и 3 теплоизолирующего сло  и несущим корпусом 1 может быть установлена дополнительна  герметизирующа  облицовка . В процессе нагружени  корпуса высокого давлени  внутренним избыточным давлением и температурой стальна  облицовка 4 поочередно проходит два рабочих режима - пусковои и эксплуатационный. В пусковом режиме за счет зазора 5 стальна  облицовка 4 может перемещатьс  в сторону блоков 2 и 3 теплоизолирующего сло , при этом определ ющей нагрузкой дл  нее  вл етс  избыточное давление, вызывающее в стальной облицовке раст гивающие мембранные напр жени , значени  которых определ ютс  величиной зазора между облицовкой и блоками теплоизолирующего сло . В конце пускового режима стальна  облицовка плотно прилегает к блокам теплоизолирующего сло . В эксплуатационном режиме в стальной облицовке от действи  эксплуатационных нагрузок - рабочего избыточного давлени  и рабочей температуры - возникают дополнительные раст гивающие напр жени  из-за податливости материала блоков теплоизолирующего сло , а также значительные сжимающие температуры усили . Сумма напр женно-деформированных состо ний стальной облицовки пускового и эксплуатационного режимов определ ет поле напр жений в стальной облицовке в период эксплуатации  дерного реактора при рабочих температуре и давлении, значени  которых не должны превышать допустимые значени . В аварийном режиме, когда избыточное давление равно нулю, а корпус остаетс  гор чим , переменный зазор позвол ет осуществить температурную компенсацию корпуса за счет потер вшей устойчивость стальной облицовки. Криволинейна  вогнута  поверхность блоков теплоизолирующего сло  позвол ет четко повторить форму деформированной стальной облицовки. Это вызовет в последней поле раст гивающих напр жений, величина которых не будет превыщать значени  допустимых напр жений в любом сечении облицовки , ЧТО гарантирует ее надежную работу. Кроме того, такое конструктивное выполнение железобетонного корпуса высокого давлени  позвол ет упростить его изготовление . Формула изобретени  Железобетонный корпус высокого давлени , содержащий внутренний теплоизолирующий слой из расположенных р дами блоков и стальную облицовку, отличающийс  тем, что, с целью равномерного распределени  напр жений в стальной облицовке,теплоизолирующий слой выполнен из блоков с криволинейной вогнутой поверхностью, одни из которых в центре контактируют с облицовкой , а другие, размещенные в с.межных с ними р дах по высоте или по высоте и периметру корпуса, образуют с облицовкой переменный зазор, при этом величину зазора определ ют по формщ1е: I - (1 + Cos ц|-Соз), где f - величина зазора, в пролете между точками контакта; fo- максимальный зазор в центре пролета .между точками контакта; хиу - текущие координаты точки, в которой определ ют зазор; а и 8 - половина рассто ни  между точками контакта облицовки соответственно по ос м «X и «Y. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Патент Великобритании N° 1447563, КЛ.Т2 X, опубл. 1976. Reinforced concrete body 1 consists of a heat-insulating layer made of blocks-liner 2 and castle 3, as well as steel cladding 4. Block liners 2 have two pairs of mutually parallel side surfaces and a maximum height in the center of the block, and castle blocks 3 have one pair of mutually parallel side surfaces and a minimum height in the center of the block. From the side facing the lining, the surface of the blocks is curved and concave. Blocks 2 and 3 are attached to housing 1, for example with mounting studs and retaining nuts. For this, through holes can be made in blocks. Steel cladding 4 at the points of contact with the block of inserts 2 can be fastened both directly to them and through a system of fasteners to the bearing housing 1. Blocks 2 and 3 can be made of heat-resistant claydite-concrete or corundum. If it is necessary to increase the reliability of the nuclear reactor case, an additional sealing lining can be installed between the blocks 2 and 3 of the heat insulating layer and the supporting case 1. In the process of loading the high-pressure body with internal overpressure and temperature, the steel cladding 4 alternately undergoes two operating modes, starting and operating. In the start-up mode, due to the gap 5, the steel cladding 4 can move towards the blocks 2 and 3 of the heat insulating layer, while the determining load for it is the overpressure causing tensile membrane stresses in the steel cladding, the values of which are determined by the gap between facing and blocks of the heat-insulating layer. At the end of the starting mode, the steel lining fits snugly to the blocks of the heat insulating layer. In the operating mode, in steel cladding from the action of operating loads — operating overpressure and operating temperature — additional tensile stresses arise due to the flexibility of the material of the blocks of the heat insulating layer, as well as significant compressive temperature stresses. The sum of the stress-strain states of the steel cladding of the starting and operating modes determines the stress field in the steel cladding during the operation of the nuclear reactor at operating temperatures and pressures, the values of which should not exceed the allowable values. In emergency mode, when the overpressure is zero and the casing remains hot, the variable gap allows temperature compensation of the casing due to the loss of stability of the steel facing. The curvilinear concave surface of the blocks of the heat insulating layer makes it possible to clearly repeat the shape of the deformed steel lining. This will cause in the last field tensile stresses, the magnitude of which will not exceed the values of permissible stresses in any section of the cladding, which guarantees its reliable operation. In addition, such a constructive implementation of a high pressure reinforced concrete body allows to simplify its manufacture. Claims of the invention A high pressure reinforced concrete casing containing an internal heat insulating layer of blocks arranged in rows and a steel lining, characterized in that, in order to evenly distribute stresses in the steel facing, the heat insulating layer is made of blocks with a curved concave surface, some of which are in the center contact with the lining, while others placed in the village adjacent to them in height or height and perimeter of the body, form a variable gap with the lining, and the gap size is about formsch1e thinned out by: I - (1 + Cos i | -Soz) wherein f - amount of clearance, in the span between the contact points; fo - the maximum gap in the center of the span between the points of contact; xy - the current coordinates of the point at which the gap is defined; a and 8 are half the distance between the points of contact of the lining, respectively, along the axes "X and" Y. Sources of information taken into account in the examination 1. UK Patent N ° 1447563, CLT2 X, publ. 1976. 2.За вка № 2486628/29-33, кл. Е 04 Н 7/00, 11.05.77, по которой прин то решение о выдаче авторского свидетельства.2. For registration No. 2486628 / 29-33, cl. E 04 H 7/00, 11.05.77, on which the decision to issue an author's certificate was made.
SU782594722A 1978-03-27 1978-03-27 Reinforced of high-pressure case SU687220A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU782594722A SU687220A1 (en) 1978-03-27 1978-03-27 Reinforced of high-pressure case

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU782594722A SU687220A1 (en) 1978-03-27 1978-03-27 Reinforced of high-pressure case

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU687220A1 true SU687220A1 (en) 1979-09-25

Family

ID=20755369

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU782594722A SU687220A1 (en) 1978-03-27 1978-03-27 Reinforced of high-pressure case

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU687220A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Barton The circular cylinder with a band of uniform pressure on a finite length of the surface
Evans Fatigue in ceramics
EP0202208A3 (en) Heat treated high strength bimetallic cylinder
Lo et al. Buckling of thin-walled cylinder under axial compression and internal pressure
SU687220A1 (en) Reinforced of high-pressure case
Mutoh et al. Fretting fatigue at elevated temperatures in two steam turbine steels
McDiarmid The effect of mean stress on biaxial fatigue where the stresses are out-of-phase and at different frequencies
Bamford et al. Thermal Aging of Cast Stainless Steel, and Its Impact on Piping Integrity
Hooley Intercalation by (SO3F) 2 in various forms of graphite and boron nitride
SU866086A1 (en) Sealing steel lining of ferroconcrete wall of high-pressure housing
JPS6331068B2 (en)
Weil et al. Design and analysis of welded pressure-vessel skirt supports
SU620572A1 (en) High-pressure body
Savinov et al. IDENTIFYING THERMAL STRESSES IN A STEEL CYLINDRICAL ROD
Furukawa et al. Influence of Effective Case Depth and Core Hardness on the Rotating Bending Fatigue Properties of Induction Surface Hardened Steel
SU1013492A1 (en) Bearing ring for converter
Choi et al. Comparison of Flexure Creep Behavior of Silicon Nitride Between Static and Cyclic Loading at Elevated Temperature
Wagner et al. Two Cases of<< Failure Analysis>> on Critical Primary Machine Members in Molybdenum Tempered Steel and Process Fabrication Effect on Temper Brittleness Control.
Gnedov Influence functions for calculating temperature stresses in the contact zone of wall blocks
Kuznetsov Plane contact problem for a half-space with a poisson's ratio that varies with depth
Watanabe et al. Inelastic Flexibility and Strain Concentration of Pipe Bends in Creep Range with Plastic Effects
SU749552A1 (en) Mould of continuous casting plant for casting metals with curvilinear technological axis
SU1695108A1 (en) Plate
SU461846A1 (en) High pressure and high temperature apparatus
Hesse et al. Influence of Loading Rate on the Fracture Toughness vs. Temperature Curve.(Retroactive Coverage)