электричества не более 0,45-0,1)0 Л на грамм массы катода. Использование растворимого анода обеспечивает неизменную концентрацию редкоземельного металла в рабочем электролите в ходе процесса, что существенно упрощает обслуживанне ванны вследствие устранени операций периодической коррекции со тава электролита. Применение в качестве растворимого анода пересыщенного алюминий-лантанового сплава позвол ет, по cpaBHeHHjo с металличе ким лантаном, снизить долю его двух валентных ионов в расплаве, котора при контакте электролита с металлическим лантаном достигает 1/3 от об щего числа ионов лентана и услох н ет технологический контроль. Температура процесса 690-700°С удовлетвор ет технологическим требовани м и в то же врем на ниже, чем в известном способе. Тако температурный режим делает менее жесткими требовани к конструкцион ным материалам, уменьшает их коррозию и возгоны солей, существенно улучшает экономические показатели процесса за счет понижени энергети ческих затрат на подогрев. Указанна температура обусловлена темпера турами плавлени и электролиза, наход щимис в пределах ббО-680 С. Применение пульсаций тока обеспе чивает ускорение массообмена, очищает зеркало жидкометаллического катода от окисных и пассивирующих пленок, повышает коэффициент непользовани подложки, способствует равномерному распределению интерметаллида-LaAC по объему лигатуры позвол ет получать богатый по осаждаемому МЗТёшлу продукт С содержанием , близким к потере жидкотекучести , увеличивает токовую нагрузку на электролизной ванне и катодный выход по току. Эффект от применени пульсирующего тока обусловлен возникновением гидродинамических влений на границе солевой расплав жидкий металл за счет изменени меж фазного нат жени при периодическом включении - вь ключении пол ризующего тока. Предлагаемые приемы эффективно реализуютс лишь при определенных режимах пульсаций тока. Так, дл описываемой системы необходимо обеспечить узкий диапазон частоты (0,18-0,22 Гц) и скважности (1,101 ,15). Кроме того, способ применим только в определенных временных границах максимальной длительности электролиза. Эти границы определ ютс наибольшим удельным количеством электричества, которое можно пр пустить через систему до потери жидкотекучести подложки (0,450 ,50 АЧ/г) . Превышение укг.занной величины приводит к резкому ухудшен 4 параметров электроосаждени вследствие выделени лантана на твердом катоде со всеми присущими этому недостатками , Пример. В качестве примера приведены полученные в лабораторных услови х результаты приготовле.;и М- La лигатур высокотемпературным импульсным электроосаждением лантана из расплава KC -NaCE- 3,3 мае.% La на жидкий алюминиевый катод. В табл.1 представлены данные, характеризующие вли ние скважности (ц), частоты (f) и амплитуды импульса (Гд) на выход по току. Опыты провод т при количестве электричества 0,056 А.ч/г массы катода ( - ) и температуре в атмосфере аргона. Рабочий электролит помещают в алундовый тигель; катод чистый алюминий (,7 г; S rl, 1 см); анод-пересыщенный лантаналюминиевый сплав (Мд-20 г S(-10 см). Пол ризующую цепь питают от лабораторного пульсатора ЛП-2; количество электричества контролируют кулометром. Сплавы после опыта отмывают от электролита и .анализируют нл содержание лантана. Из таблицы видно, что наиболее оптимальному значению выхода по току (Т - 98%) соответствуют следующие значени факторов: q,l, 10-1,15 ; 0,18-0,22 Гц; 1дгО,27-0,29 А. Диапазоны значени q., f и 1д провод тс с учетом абсолютной ошибки при их определении. Полученна плотность пол ризующего тока в импульсе i 0,245-0,265 А/см соответствует предельной диффузионной со стороны электролита. Во второй серии опытов устанавливают предельное количество электричества , пропускаемого на 1 г исходной массы катода, т.е. вы вл ют максимальную продолжительность электролиза. Критери ми служат выход по току лантана в сплав и компактность катодного продукта. При этом значени CJ, , f и Гд соответствуют оптимальным, полученным по результатам первой серии. Результаты опытов приведены в табл.2, в которой показана зависимость результатов приготовлени алюминий-лантановой лигатуры импульсным электролизом с оптимальными значени ми с, , и 1дот длительности процесса . Равномерность распределении частиц и терметаллида ЬаДбд в насьаденном металлическом растворе подтверждаетс микрофотографированием шлифов. Таким образом, приготовление алюминий-лантановых лигатур высокотемпературным электроосаждением лантана на жидкий алюминий импульсным током с амплитудой импульсов, близкой к предельному диффузионному 5657 со ст(1рины электролита току, скважностью 1,10-J,15 и частотой 0,160 ,22 Гц при общем количестве пропускаемого электричества, не превышающем 0,45-0,50 А-ч/г исходной мас; сы катол.-i, по-вошет алюMiinvieBMe силалы, содержащие до 50 мас.% лантана (потер жидкотекучести ) с катодным выходом по току 95-99%. Таблица 1electricity not more than 0,45-0,1) 0 L per gram of mass of the cathode. The use of a soluble anode ensures a constant concentration of rare-earth metal in the working electrolyte during the process, which greatly simplifies maintenance of the bath due to the elimination of periodic correction operations from the electrolyte tava. The use of a supersaturated aluminum-lanthanum alloy as an anode allows, according to cpaBHeHHjo with metallic lanthanum, to reduce the proportion of its two valence ions in the melt, which, when the electrolyte comes in contact with metallic lanthanum, reaches 1/3 of the total number of ribbon ions and technological control. The process temperature of 690-700 ° C satisfies the technological requirements and at the same time is lower than in the known method. Taco temperature makes the requirements for construction materials less stringent, reduces their corrosion and salt sublimates, and significantly improves the economic performance of the process by reducing the energy costs of heating. This temperature is due to melting and electrolysis temperatures within bbO-680 ° C. The use of current pulsations ensures mass transfer acceleration, cleans the liquid metal cathode mirror from oxide and passivating films, increases the substrate non-utilization rate, promotes uniform distribution of the LaAC intermetallic compound over the ligature volume allows to obtain a product with a content close to the loss of fluidity that is rich in the deposited MZToshlu, increases the current load on the electrolysis bath and todny current output. The effect of the use of a pulsating current is due to the occurrence of hydrodynamic effects at the boundary of the molten metal molten salt due to a change in the interfacial tension during periodic switching on of the polarizing current. The proposed techniques are effectively implemented only under certain modes of current pulsations. So, for the described system it is necessary to provide a narrow range of frequency (0.18-0.22 Hz) and duty cycle (1.101, 15). In addition, the method is applicable only in certain time limits of the maximum duration of electrolysis. These boundaries are determined by the largest specific amount of electricity that can be passed through the system until the substrate loses fluidity (0.450, 50 AH / g). Exceeding the specified value leads to a sharp deterioration of 4 parameters of electrodeposition due to the release of lanthanum on a solid cathode with all the inherent disadvantages, Example. As an example, the results obtained in laboratory conditions were obtained from the preparation of; and M-La ligatures by high-temperature pulsed electrodeposition of lanthanum from the KC -NaCE- 3,3 may.% La melt on a liquid aluminum cathode. Table 1 presents the data characterizing the effect of the duty ratio (c), frequency (f) and pulse amplitude (Gd) on the current output. The experiments were carried out with an amount of electricity of 0.056 A.h / g of cathode mass (-) and temperature in an argon atmosphere. The working electrolyte is placed in an alundum crucible; cathode pure aluminum (, 7 g; S rl, 1 cm); anode-supersaturated lanthanum-aluminum alloy (MD-20 g S (-10 cm). The polarizing circuit is fed from the laboratory pulsator LP-2; the amount of electricity is controlled with a spin meter. The alloys after the experiment are washed away from the electrolyte and. analyze the content of lanthanum. The table shows that the following values of the factors correspond to the most optimal current output value (T - 98%): q, l, 10-1.15; 0.18-0.22 Hz; 1dGO, 27-0.29 A. The ranges of the value q. , f and 1d are carried out taking into account the absolute error in their determination. The resulting polarization current density per pulse i is 0,245-0,265 A / s m corresponds to the limiting diffusion from the side of the electrolyte.In the second series of experiments, the limiting amount of electricity passed per gram of initial mass of the cathode, i.e., the maximum duration of electrolysis is revealed, the criteria are the current efficiency of lanthanum in the alloy and the compactness of the cathode product. In this case, the values of CJ,, f, and Gd correspond to the optimal values obtained from the results of the first series. The results of the experiments are given in Table 2, in which the dependence of the results of the preparation of an aluminum-lanthanum master alloy by pulsed electrolysis with the optimal values of c, and 1 for the duration of the process is shown. The uniformity of the distribution of the particles and the termetalide LaDbd in the nadic metallic solution is confirmed by microphotography of thin sections. Thus, the preparation of aluminum-lanthanum ligatures by high-temperature electro-deposition of lanthanum on liquid aluminum by a pulsed current with an amplitude of pulses close to the diffusion limit of 5657 from st (1 electrolyte current, duty cycle 1,10-J, 15 and frequency 0.160, 22 Hz with the total amount passed electricity, not exceeding 0.45-0.50 Ah-1 / g of initial mass; catol-i-i, imposes aliinvieBMe sils containing up to 50 wt.% lanthanum (fluidity loss) with a cathodic current output of 95-99 %. Table 1
Таблица2Table 2