3655999 .43655999 .4
тагочной аомехоусгойчивосгью, чго обь -могки ари их расположении огиосительноthe trash aomehohusgostiosgyu, chgo ob-mogki ari their location
сн егс наличием высокопоброгного резо-друг друга конценгрично в параллельныхthe presence of a highly reso-rigo each other is concentrated in parallel
наисного пика ЛЧХ за рабочим частотнымплоскост х, ее АЧХ имеет вид кривой 2the peak of the LFC behind the working frequency planes, its frequency response has the form of a curve 2
диапазоном АШ , где амплитуда в дес т-на фиг. 2 с двугч разнесенными горбами ки и сотни раз можег превышать амплиту- s на частотах которые опредеду сигнала в рабочем частотном диагшэо-л ютс числом витков частей обмотки W не, в св зи с чем происходит наложение переходных процессов, возникающих в области частот около резонансной, на полез« ный информатднонный сигнад в области рабочих частот. Это снижает точность измерени . Целью изобретени вл етс повышение точности измерени напр женности переменных магнитных полей. Эта цель достигаетс тем, что в датчике содержащем непрерывную круглую ин дукционную обмотку, помещенную в электростатический экран, инду1щионна обмот ка выполнена из двух частей, намотаннь х в противоположных направлени х и расположенных концентрично в параллельных плоскост х:, а выходные концы обмотки со единены с двум последователь 1ыми резисторами , точка соединени которых под ключена к точке соединени частей обмотки . На фнг. 1 дана схема ивдукционного датчика; на фиг. 2 - графики .АЧХ, по сн ющие принцип работы устройства. Датчик содержит индукционную непрерывную обмотку, состо щую из двух частей 1 и 2, имеющий противоположные направлени намотки и разное число витко W и VU, Неположенных концентрично в параллельных плоскост х. При измерении плоскости витков ориентируютс перпендикул ню вектору измер емой напр женности- Н переменного магнитного пол (магнитной компоненты Н напр же,нности элект ромагнитного пол с направлением его распространени S и электрической состав л ющей пол Е). Выходные концы обмотки соединены с двум последовательно соеди ненными резисторами 3 н 4, точка соединени которых подключена к точке соединени частей обмотки С целью устранени антенного эффекта обмотка н резисторы помещены в электростатический экран 5, выполненный из металла с высокой электропроводностью и вл ющийс одновременно корпусом устройства. Устройство работает следующим образом . . При выполнений индукционной обмотки из двух частей, имеющих разное число витков W и W2 и разные направлени наи диаметром, т.е. их индуктивное т м и.the range of ASH, where the amplitude in ten-t in FIG. 2 with two differently spaced humps and hundreds of times more than the amplitude s at the frequencies that determine the signal in the working frequency pattern, the number of turns of the winding parts W is not, due to which the transients occurring in the frequency range near the resonance, to the useful informative signal in the area of working frequencies. This reduces the accuracy of the measurement. The aim of the invention is to improve the accuracy of measuring the intensity of alternating magnetic fields. This goal is achieved by the fact that in the sensor containing a continuous round induction winding placed in an electrostatic screen, the inductive winding is made of two parts, wound in opposite directions and arranged concentrically in parallel planes: the output ends of the winding are connected to two successive resistors, the connection point of which is connected to the connection point of the winding parts. On fng. 1 is a diagram of the induction sensor; in fig. 2 - graphics. AChH, explaining the principle of operation of the device. The sensor contains an induction continuous winding consisting of two parts 1 and 2, having opposite winding directions and different numbers of coils W and VU, Disposed concentrically in parallel planes. When measuring the plane of the coils, the perpendicular to the vector of the measured intensity H of the alternating magnetic field (the magnetic component H of the intensity of the electromagnetic field with its propagation direction S and the electric component E of the field) are oriented. The output ends of the winding are connected to two series-connected resistors 3 and 4, the connection point of which is connected to the connection point of the winding parts. To eliminate the antenna effect, the winding and resistors are placed in an electrostatic screen 5, made of metal with high electrical conductivity and which is also the device body. The device works as follows. . When performing induction winding in two parts, with different number of turns W and W2 and different directions by diameter, i.e. their inductive t m and.
Как известно, форма АЧХ измеритель ой колебательной системы зависит от носимого Б нее затухани (добротности),, оторое в свою очередь зависит от вели™ ины активного сопротивлени потерь. В св зи с этим, измен сопротивлени резисторов 3 и 4, т.е. измен добротность частей 1 и 2 обмотки,можно измен ть-форму АЧХ индукционного датчика. При определенных значени х сопротивлений , резисторов 3 и 4 форма АЧХ имеет вид кривой 3 на фиг. 2, Согласно закону Фараде при изменении магнитного потока , пронизывающего замкнутый контур, в последнем находитс ЭДС, определ ема соотношением e /J cej5WHcosai, где// - магнитна проницаемость среvy V/. число витков индукционной обмотки; S - площадь поперечного сечени витка; W- частота измер емого пол ; Н - напр женность переменного магнитного пол . При полученной форме АЧХ (крива 3 на фиг. 2) датчика амплитуда выходного сигнала (а, следовательно, и чувствительность ) при одном и том же значении измер емой напр женности посто нна и линейна в рабочем частотном диапазоне AULJ-j . что позвол ет проводить ее градуировку только в процессе изготовлени . Как показали экспериментальные данные , линейность АЧХ в рабочем частотном диапазоне датчика в 2 - 2,5 раза выше, чем у прототипа. При сравнении их АЧХ (фиг 2 кривые 1 и 3) видно, что амплитуда выходного сигнала в рабочем диапазоне устройства выше максимальной амплитуды выгодного сигнала в рабочем частотном диапазоне ДШ известных устройств . Отсутствие острых высокодобротных резонансных пиков АЧХ в предложенном датчике повышает его помехоустойчивость , а следовательно и точность измерений .As is known, the form of the frequency response of the measuring oscillatory system depends on the attenuation (Q) wearable to it, which in turn depends on the efficiency of the active loss resistance. In this connection, the variation of the resistance of resistors 3 and 4, i.e. By changing the quality factor of winding parts 1 and 2, the shape-frequency response of the induction sensor can be changed. At certain values of resistance, resistors 3 and 4, the shape of the frequency response has the form of curve 3 in FIG. 2, According to Farad’s law, when the magnetic flux penetrating a closed loop changes, the latter is the EMF defined by the ratio e / J cej5WHcosai, where // is the magnetic permeability of mean V /. the number of turns of the induction winding; S is the cross-sectional area of the coil; W is the frequency of the measured field; H is the intensity of the alternating magnetic field. With the obtained form of the frequency response (curve 3 in Fig. 2) of the sensor, the amplitude of the output signal (and, consequently, the sensitivity) at the same value of the measured voltage is constant and linear in the operating frequency range AULJ-j. which allows it to be calibrated only during manufacture. As shown by experimental data, the linearity of the frequency response in the operating frequency range of the sensor is 2 - 2.5 times higher than that of the prototype. When comparing their frequency response (Fig. 2, curves 1 and 3), it can be seen that the amplitude of the output signal in the operating range of the device is higher than the maximum amplitude of the advantageous signal in the operating frequency range of LH of known devices. The absence of sharp high-quality resonant peaks of the frequency response in the proposed sensor increases its noise immunity, and hence the measurement accuracy.