SU652492A1 - Inductive voltage divider - Google Patents
Inductive voltage dividerInfo
- Publication number
- SU652492A1 SU652492A1 SU762371635A SU2371635A SU652492A1 SU 652492 A1 SU652492 A1 SU 652492A1 SU 762371635 A SU762371635 A SU 762371635A SU 2371635 A SU2371635 A SU 2371635A SU 652492 A1 SU652492 A1 SU 652492A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- winding
- sections
- windings
- cascade
- resistance
- Prior art date
Links
Landscapes
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
Description
feoe число витков, и двух тороидальных сердечников , на одном из которых намотана обмотка возбуждени , а делительна обмотка намотана на оба сердечника, обмотка возбуждени выполнена секционированной , а одноименные межсекционные отводы обеих обмоток соединены друг с другом.feoe number of turns, and two toroidal cores, one of which has an excitation winding and a separator winding wound on both cores, the excitation winding is made sectioned, and the same intersection taps of both windings are connected to each other.
На фиг. 1 нриведена схема одного каскада описываемого делител ; на фиг. 2 - схема соединени каскадов в многокаскадном делителе; на фиг. 3 представлена конструкци одного каскада.FIG. 1 The scheme of one cascade of the described divider is shown; in fig. 2 is a diagram of cascade connection in a multi-stage divider; in fig. 3 shows the construction of a single cascade.
Как видно на фиг. 1, обмотка возбуждени 1 намотана равномерно на тороидальном сердечнике 2, изготовленном из ферромагнитного материала с высокой магнитной проницаемостью и малыми потер ми, например; из пермалло . Обмотка 1 разделена на секции, соединенные последовательно , а от точек соединени секций сделаны отводы 3. Делительна обмотка 4 охватывает обмотку 1 и тороидальный сердечник 5, размещенный соосно с сердечником 2 и изготовленный из материала, подобного материалу сердечника 2. Обмотка 4 намотана равномерно, имеет количество витков, равное числу обмотки 1, и разделена на секции, количество которых равно числу секций обмотки 1, а количество витков в одноименных (например, счита от начала) секци х обмоток I и 4 одинаково. От точек соединени секций обмотки 4 сделаны отводы 6, которые соединены с соответствующими отводами 3 обмотки возбуждени 1. Начала и концы обмоток 1 и 4 также соединены друг с другом и используютс как входные или дл подключени к секци м предыдущего каскада при построении многокаскадных делителей напр жени .As seen in FIG. 1, the excitation winding 1 is wound uniformly on a toroidal core 2 made of a ferromagnetic material with high magnetic permeability and low losses, for example; from permallo. The winding 1 is divided into sections connected in series, and taps 3 are made from the connecting points of the sections. The separating winding 4 covers the winding 1 and the toroidal core 5, which is located coaxially with the core 2 and is made of a material similar to the material of the core 2. The winding 4 is wound uniformly and has the number of turns equal to the number of winding 1 and divided into sections, the number of which is equal to the number of sections of winding 1, and the number of turns in the sections of the same name (for example, counting from the beginning) windings I and 4 are the same. Taps 6 are made from the connection points of the winding sections 4, which are connected to the corresponding branches 3 of the field windings 1. The beginnings and the ends of the windings 1 and 4 are also connected to each other and used as input or to connect to the sections of the previous stage when building multi-stage voltage dividers .
При включении источника переменного напр жени в обмотке 1 первого каскада возникает ток, магнитный поток которого проходит в сердечнике 2 и наводит в обмотке 1 ЭДС самоиндукции, котора вместе с падением напр жени на омическом сопротивлении и сопротивлении индуктивности рассе ни уравновешивает приложенное напр жение . Входное напр жение приложено также к делительной обмотке 4 и частично уравновешиваетс ЭДС, наводимой в ней нотоком обмотки 1, так как этот поток пронизывает и обмотку 4. Остаточное напр жение , компенсирующее падение напр жени на омическом сопротивлении и сопротивлении индуктивности обмотки 1, создаетс в обмотке 4 за счет возникновени в ней тока, магнитный поток которого проходит только по сердечнику 5. Поскольку падение напр жени на омическом сопротивлении и сопротивлении индуктивности рассе ни обмотки I значительно меньше ЭДС самоиндукции этой обмотки, то и ток обмотки 4 также значительно меньше тока в обмотке 1. Аналогичное соотношение токов сохран етс во всех соединенных параллельно секци х обеих обмоток.When the alternating voltage source is turned on in the winding 1 of the first cascade, a current arises, the magnetic flux of which passes in the core 2 and induces a self-induction EMF in the winding 1, which, together with the voltage drop on the ohmic resistance and the inductance of the dissipation, balances the applied voltage. The input voltage is also applied to the separating winding 4 and is partially balanced by the EMF induced in it by a note of winding 1, as this flow penetrates the winding 4. A residual voltage that compensates for the voltage drop on the ohmic resistance and inductance resistance of the winding 1 creates in the winding 4 due to the occurrence of a current in it, the magnetic flux of which passes only through the core 5. Since the voltage drop on the ohmic resistance and the inductance of the dissipation of the winding I is much less than the emf with moinduktsii this winding, the winding 4 and the current is also significantly lower than the current in the coil 1. The same ratio of currents is maintained at all connected in parallel sections of both coils.
Распределение потенциалов на отводах обмотки 1 определ етс отношением чисел витков в ее секци х к общему числу витков этой обмотки, а также степенью пропорциональности остаточных параметров (омического сопротивлени и индуктивности рассе ни ) числам витков секций. Распределение потенциалов на выводах обмотки 4 определ етс отношением чисел витков в ее секци х к общему числу витков этой обмотки , степенью пропорциональности остаточных параметров числам витков секций, аThe distribution of potentials at the ends of the winding 1 is determined by the ratio of the numbers of turns in its sections to the total number of turns of this winding, as well as the degree of proportionality of the residual parameters (ohmic resistance and scattering inductance) to the numbers of turns of the sections. The distribution of potentials on the leads of winding 4 is determined by the ratio of the numbers of turns in its sections to the total number of turns of this winding, the degree of proportionality of the residual parameters to the number of turns of sections, and
также идентичностью потокосцеплени витков обмотки 4 с обмоткой 1. В обеих обмотках отклонение потенциалов на выходах от номинального значени вл етс случайной величиной, и соединение одноименных отводов друг с другом обеспечивает принудительное приведение их потенциалов к некоторому промежуточному значению. Поскольку абсолютные значени остаточных параметров обмотки 1 меньше, чем у обмотки 4, то при таком соединении обеспечиваетс повышение точности работь каскада в режиме холостого хода.also, the identity of the flux linking of the winding 4 with the winding 1. In both windings, the deviation of the potentials at the outputs from the nominal value is a random value, and the connection of the like branches to each other ensures that the potentials are forced to bring to some intermediate value. Since the absolute values of the residual parameters of the winding 1 are less than those of the winding 4, this connection provides an increase in the accuracy of the operation of the cascade in idle mode.
Выходное сопротивление каскада дл тот ка нагрузки делител (тока, потребл емогрThe output impedance of the cascade for this load divider (current, power consumption
внешним сопротивлением, подключенным к выходу делител ) определ етс практически общим сопротивлением параллельно соединенных сопротивлений верхнего и нижнего плеч последнего каскада. Сопротивле:external resistance connected to the output of the divider) is determined by the almost common resistance of the parallel connected resistances of the upper and lower arms of the last stage. Resistive:
ние верхнего плеча (от точки подключени нагрузки до концов последних секций) определ етс параллельно соединенными сопротивлени ми верхних секций обмоток 1 и 4, а сопротивление нижнего плеча каскадаThe upper arm (from the point of connection of the load to the ends of the last sections) is determined in parallel by the connected resistances of the upper sections of windings 1 and 4, and the resistance of the lower arm of the cascade
(от начала первых секций до точки подключени нагрузки) определ етс параллельно включенными сопротивлени ми нижних секций обмоток 1 и 4. Таким образом, выходное сопротивление каскада дл тока нагрузки меньше наименьщего из этих сопротивлений . Сопротивление секций обмот ки 1, меньше сопротивлени одноименных секций обмотки 4, так как диаметр провода обмотки 1 больше, а длина ее витков меньше. ТаКИМ образом, выходное сопротивление делител меньше выходного сопротивлени известных делителей.(from the beginning of the first sections to the load connection point) is determined by the parallelly connected resistances of the lower sections of the windings 1 and 4. Thus, the output resistance of the cascade for the load current is less than the smallest of these resistances. The resistance of sections of winding 1 is less than the resistance of like sections of winding 4, since the diameter of the wire of winding 1 is greater and the length of its turns is smaller. Thus, the output resistance of the divider is less than the output resistance of the known dividers.
При построении многокаскадных делителей (фиг. 2) последующий каскад своимиWhen building multi-stage dividers (Fig. 2), the subsequent cascade is
крайними выводами подключаетс на одну из пар параллельно соединенных секций предыдущего (питающего) каскада, напр жение , действующее на выходе последующего каскада, практически совпадает поthe extreme leads are connected to one of the pairs of sections of the previous (supply) cascade connected in parallel, the voltage acting at the output of the subsequent cascade practically coincides with
фазе с входным напр жением питающего каскада, а его значение ближе к своему номиналу , т. е. секции, питающие последующий каскад в описываемом устройстве, не вл ютс трансформаторными обмотками.phase with the input voltage of the supply stage, and its value is closer to its nominal value, i.e., the sections feeding the next stage in the described device are not transformer windings.
Выходное сопротивление параллельно соединенных секций обмоток 1 и 4 питающего каскада меньше меньшего сопротивлени этих секций, так как передача энергии от предыдущего каскада последующему осуществл етс как за счет электромагнитной, так и за счет гальванической св зи обмоток.The output resistance of the parallel-connected sections of the windings 1 and 4 of the supply stage is less than the lower resistance of these sections, since energy is transferred from the previous stage to the subsequent one both by electromagnetic and by galvanic coupling of the windings.
Поэтому взаимное вли ние каскадов меньше, чем в известном устройстве, а точность работы - выше.Therefore, the mutual influence of cascades is less than in the known device, and the accuracy of operation is higher.
Наиболее высокие метрологические параметры предлагаемого делител обеспечиваетс в том случае, когда при одинаковых прочих конструктивных и электрических параметрах обе обмотки выполнены кабелем из плотно скрученных пучком изолированных проводников, число которых равно или кратно числу секций, на которые должна быть разделена кажда обмотка по услови м применени каскада. При этом достигаетс наиболее высока степень пропорциональности всех параметров секций обеих обмоток числам их витков, что обеспечива-, ет повышение точности выполнени основной функции каскада.The highest metrological parameters of the proposed divider are provided when, with the same other design and electrical parameters, both windings are made of insulated conductors tightly twisted by a bundle of cables, the number of which is equal to or multiple to the number of sections into which each winding should be divided. . In this case, the highest degree of proportionality of all parameters of the sections of both windings to the numbers of their turns is achieved, which provides an increase in the accuracy of the basic function of the cascade.
Испытани индуктивного делител напр жени показали, что выходное сопротивление каскадов снизилось в раз, а погрешности делени уменьшились на 30- 50% по сравнению с делителем с разомкнутыми межсекционными отводами обмоток, т. е. построенным по известной схеме.The tests of the inductive voltage divider showed that the output resistance of the cascades decreased by a factor of 1, and the division errors decreased by 30-50% compared to a divider with open intersection tapping of the windings, i.e., constructed according to a known scheme.
Применение делител в различных электроизмерительных устройствах позволит повысить их точность при тех же габаритах и весе сердечников каскадов или уменьшить вес и габариты делител , если повышени точности не требуетс . В последнем случае снижаетс расход дорогих сплавов и уменьшаетс стоимость делител .The use of a divider in various electrical measuring devices will increase their accuracy with the same dimensions and weight of the cascade cores or reduce the weight and dimensions of the divider, if accuracy is not required. In the latter case, the consumption of expensive alloys is reduced and the cost of the divider is reduced.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU762371635A SU652492A1 (en) | 1976-06-14 | 1976-06-14 | Inductive voltage divider |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU762371635A SU652492A1 (en) | 1976-06-14 | 1976-06-14 | Inductive voltage divider |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU652492A1 true SU652492A1 (en) | 1979-03-15 |
Family
ID=20665313
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU762371635A SU652492A1 (en) | 1976-06-14 | 1976-06-14 | Inductive voltage divider |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU652492A1 (en) |
-
1976
- 1976-06-14 SU SU762371635A patent/SU652492A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4906859A (en) | Power supply circuit with symmetrically tapped auto-transformer | |
GB1211885A (en) | Improvements relating to inductive windings | |
NZ336255A (en) | Measuring current in AC circuit using transformer with two secondary windings with one being short circuited | |
JP2016017767A (en) | Rogowski coil and current measuring instrument | |
SU652492A1 (en) | Inductive voltage divider | |
US3173119A (en) | Method of making and adjusting transducer | |
GB923870A (en) | Electrical inductive apparatus | |
Makky et al. | Design of the instrument current transformer for high frequency high power applications | |
Panfllov et al. | Optimization of weight and dimensions of longitudinal compensation devices for electric transmission lines 110–220 kV | |
CN107037252B (en) | Electronic compensation type induction current divider | |
RU120519U1 (en) | SECONDARY POWER SUPPLY WITH POWER TAKE-OFF FROM PHASE WIRE OF HIGH-VOLTAGE INDUSTRIAL FREQUENCY LINE | |
RU158733U1 (en) | CASCADE ANTI-RESONANCE VOLTAGE TRANSFORMER | |
RU146922U1 (en) | CASCADE ANTI-RESONANCE VOLTAGE TRANSFORMER | |
US3076136A (en) | Constant voltage transformer | |
RU14290U1 (en) | Inductive voltage divider | |
US3489975A (en) | Secondary winding combination for potential type instrument transformers | |
WO2024139942A2 (en) | Differential zero-sequence current transformer | |
RU189077U1 (en) | Cascade Power Transformer | |
SU1071963A1 (en) | Inductive voltage divider | |
HU190346B (en) | Electric current measuring circuit arrangement | |
JPS5873876A (en) | Clamp type current transformer | |
SU1631617A1 (en) | Three-phasse voltage regulator | |
SU951159A1 (en) | Device for measuring current | |
SU723677A1 (en) | Inductive voltage divider | |
SU1755328A1 (en) | Measuring current converter |