SU652222A1

SU652222A1 - Method of treating rough ferronickel

Info

Publication number: SU652222A1
Application number: SU772533494A
Authority: SU
Inventors: Сергей Петрович Кормилицын; Нина Николаевна Алексеева; Вера Васильевна Соколова; Валерий Дмитриевич Линев; Борис Алексеевич Холодов; Виктор Андреевич Гребенников; Игорь Васильевич Киселев
Original assignee: Государственный проектный и научно-исследовательский институт "Гипроникель"
Priority date: 1977-10-11
Filing date: 1977-10-11
Publication date: 1979-03-15

Description

Изобретение относитс к цветной металлургии, в частности к рафинированию ферроникел в кислородных конверторах .,The invention relates to non-ferrous metallurgy, in particular to the refining of ferronickel in oxygen converters.,

Известен способ выплавки стали в конверторе, по которому с целью рафинировани металлов от серы и фосфора в конвертор заливают чугун и железисто-известковистый расплав с содержанием 50% окислов железа и 50% окиси кальци , после чего начинают продувку окислителем 1.There is a method of steelmaking in a converter, in which, in order to refine metals from sulfur and phosphorus, cast iron and a calcareous calcareous melt containing 50% of iron oxides and 50% of calcium oxide are poured into the converter, after which the blowing of oxidant 1 begins.

Недостатками способа вл етс то, что указанные приемы не обеспечиваг ют интенсификации процесса зажигани плавки в случае продувки металла, содержащего значительное количество кремни (3% и более) и имеющего сравнительно низкую температуру (менее ). Кроме того, заливаемые расплавы необходимо приготовл ть специально дл этих целей.The disadvantages of the method are that these methods do not provide an intensification of the process of fusion ignition in the case of blowing metal containing a significant amount of silicon (3% or more) and having a relatively low temperature (less). In addition, the cast melts must be prepared specifically for this purpose.

Известен способ переработки ферроникел с подачей охладителей, в.ключающ}}й продувку его кислородом последЬ1вательно в конверторах с кислой и основной футеровкой. В качестве охладителей плавки используют исходную руду в кислой стадии и известн к в основной стадии процесса с получеSThere is a known method of processing ferronickel with the supply of coolers, including.}} Th and purging it with oxygen successively in converters with acid and base lining. The source of ore in the acidic stage and limestone in the main stage of the process is obtained as smelting coolers.

нием железоизвестковистых шлаков 21. При ведении процесса данным способом не исключаютс трудности зажигани плавок в кислом конверторе. Более того, загрузка холодной окисленной никелевой руды, как правило, содержащей значительные количества двуокиси кремни и окислой хрома, в еще большей степени ухудшает услови зажигани плавок.the presence of iron-rich slags 21. When conducting this process by this method, it is not excluded that it is difficult to ignite heats in an acidic converter. Moreover, the loading of cold oxidized nickel ore, as a rule, containing significant amounts of silicon dioxide and chromium oxide, further deteriorates the firing conditions of the heats.

Целью изобретени вл етс повышение производительности конвертора путем ускорени зажигани плавки кремнистого ферроникел .The aim of the invention is to increase the productivity of the converter by accelerating the ignition of the smelting of ferrous nickel.

Цель достигаетс тем, что перед началом продувки в конверторе с кислой футеровкой к черновому ферроникелю добавл ют жидкий шлак основной стадии с содержанием окиси кальци 20-5% в количестве 2-6% от веса металлической ванны.The goal is achieved by adding liquid slag from the main stage with a calcium oxide content of 20-5% in an amount of 2-6% by weight of the metal bath before the start of the purge in the acid lining converter to the rough ferronickel.

Шлак основной стадии дуплекс-процесса образуетс известным методом при продувке частично рафинированно5 го ферроникел с присадкой известн ка . Применение шлака в количестве более 6%-становитс экономически нецелесообразным из-за существенного износа кислой футеровки вследствие The slag of the main stage of the duplex process is formed by a known method by blowing out partially refined ferronickel with an additive of limestone. The use of slag in an amount of more than 6% will not be economically feasible due to significant wear of the acidic lining due to

0 отрицательного вли ни окиси кальци 0 negative effect of calcium oxide

и окислов на кремнезем футеровки . Кроме того, при заливке основного шлака в количестве более 6% вноситс значительное количество фосфора и серы, которые не позвол ют получать кондиционный ферроникель без переокислени железа, крайне отрицательно вли ющего на экономические показатели процесса. Расход шлака менее 2% не обеспечивает быстрого зажигани плавки, так как этого количества СаО не достаточно дл разжигани тугоплавких первичных конверторных шлаков.and oxides on silica lining. In addition, when pouring the main slag in an amount of more than 6%, a significant amount of phosphorus and sulfur is introduced, which does not allow the production of conditioned ferronickel without iron reoxidation, which has an extremely negative effect on the economic performance of the process. Slag consumption of less than 2% does not provide rapid ignition of smelting, since this amount of CaO is not enough to incite refractory primary converter slags.

Получение в основном шлаке более 35% окиси кальци технически не осуществимо при ведении процесса с присадкой известн ка. Присадка же обожженной извести удорожает процесс. Использование шлака с содержанием менее 20% окиси кальци не обеспечивает быстрого зажигани плавки по причинам недостаточного их разжижени . Заливка шлака должна осуществл тьс на металл, так ка,к в противном случае возможны выбросы массы из конвертора..Obtaining more than 35% of calcium oxide in the main slag is not technically feasible when conducting the process with limestone. The addition of burnt lime increases the cost of the process. The use of slag with a content of less than 20% calcium oxide does not provide for the rapid ignition of smelting for reasons of insufficient dilution. The slag must be poured onto the metal, otherwise there may be mass ejections from the converter.

Пример 1.В кислородный конвертор с динасовой футеровкой емкостью 50 т заливают черновой ферроникель в количестве 30 т следующего , состава,%: N1 4,5; Со 0,22; S1 6,5; Сг 2,2; С 1,9, имеющий температуру 126С°С. На металл заливают конечный шлак основной стадии дуплекс-процесса в количестве 1,8 т или 6% от веса чернового ферроникел с температурой 1520 С, содержащий 20% окиси кальци . После включени кислородногоч дуть и опускани фурмы плавка загораетс на первой минуте продувки.Example 1. In a 50 ton oxygen converter with a silica liner with a capacity of 50 tons, 30 tons of the following ferronickel are poured with the following composition:% N1 4.5; Co 0.22; S1 6.5; Cr 2.2; C 1.9, having a temperature of 126 ° C. The final slag of the main stage of the duplex process is poured onto the metal in an amount of 1.8 tons or 6% by weight of the rough ferronickel with a temperature of 1520 ° C, containing 20% calcium oxide. After turning on the oxygen blow and lowering the tuyere, melting takes place in the first minute of the purge.

.ер2. В указанный конвертор заливают/1/34 т чернового ферроникел состава,: N1 5,1; Со 0,25; Si 4, 1,8; С 1,8, с температурой . На металл заливают основной шлак в количестве 0,7 т или 2%.per2. In the specified Converter pour / 1/34 tons of rough ferronickel composition: N1 5,1; Co 0.25; Si 4, 1.8; C 1.8, with temperature. The main slag is poured onto the metal in the amount of 0.7 tons or 2%.

от веса чернового ферроникел , имеющий температуру 1480°С и содержащий 35% окиси кальци . Зажигание плавки осуществл етс успешно: от начала подачи кислорода до момента интенсивного окислени проходит 40 с.by weight of rough ferronickel, having a temperature of 1480 ° C and containing 35% calcium oxide. The fusion ignition is carried out successfully: from the beginning of the supply of oxygen to the moment of intensive oxidation 40 seconds pass.

Описываемый способ обеспечивает повышение производительности процесс за счет ликвидации влени незажигани плавки и тем самым сокращени общего времени продувки. Обычно продолжительность плавни в кислом конверторе от 40 мин до 1 ч 30 мин в зависимости от содержани примесей крени , хрома и углерода в черновом фер роникеле. При этом на период неэажигани плавки приходитс около 10 мин (в этом врем входит продолжительнос подачи дуть , подъем и опускание Фурмы , повалка конвертора и лр.). Таким образом, ликвидаци влени незажиганй плавки приводит к повышению производительности процесса на 10-25%. Кроме того, на эту же величину снижаетс расход кислорода и несколько снижаетс расход огнеупоров.The described method provides an increase in the productivity of the process by eliminating the occurrence of non-ignition of the smelting and thereby reducing the total purge time. Typically, the duration of the smelter is in an acid converter from 40 minutes to 1 hour and 30 minutes, depending on the content of impurities of chromium, chromium and carbon in the draft ferric nickel. At the same time, the period of non-ejection of the melting takes about 10 minutes (at this time the length of the feed flow is blowing, raising and lowering of the lance, turning the converter and lr.). Thus, the elimination of the phenomenon of non-ignition melting leads to an increase in the productivity of the process by 10-25%. In addition, the oxygen consumption is reduced by the same amount and the consumption of refractories is somewhat reduced.

Claims

1. USSR author's certificate No. 438697, cl. C 21 C 5/28, 1974.

2. USSR author's certificate No. 212299-, cl. C 21 C 5/28, 1969.