SU638256A3 - Method of obtaining organic solution of percarboxylic acid with 1-4 number of carbon atoms - Google Patents
Method of obtaining organic solution of percarboxylic acid with 1-4 number of carbon atomsInfo
- Publication number
- SU638256A3 SU638256A3 SU762353636A SU2353636A SU638256A3 SU 638256 A3 SU638256 A3 SU 638256A3 SU 762353636 A SU762353636 A SU 762353636A SU 2353636 A SU2353636 A SU 2353636A SU 638256 A3 SU638256 A3 SU 638256A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- acid
- hydrogen peroxide
- column
- solution
- raffinate
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C409/00—Peroxy compounds
- C07C409/24—Peroxy compounds the —O—O— group being bound between a >C=O group and hydrogen, i.e. peroxy acids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C407/00—Preparation of peroxy compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C407/00—Preparation of peroxy compounds
- C07C407/003—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S203/00—Distillation: processes, separatory
- Y10S203/06—Reactor-distillation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
первой сливной тарелки, а с первой сливной тарелии отвод т водный р.аствор кислого катализатора, выводимый из процесса.the first drain plate, and from the first drain plate, the aqueous solution of the acid catalyst withdrawn from the process is withdrawn.
В качестве водорастворимого кислого катализатора примен ют серную кислоту, метан- -н этаисульфокислоту, а в качестве экстрагента - ннпентан, изооктан, циклогексан , бензол, толуол, ксилол, хлар стый Метилеи, 1,2-дихлорэтан, 1,2-д1 хлорлропа;н, метилацетат, изоамиладетат и лропиллролио .иат.As a water-soluble acidic catalyst, sulfuric acid, methane-n-etha-sulfonic acid is used, and as an extractant, nnpentane, isooctane, cyclohexane, benzene, toluene, xylene, methylene chloride, 1,2-dichloroethane, 1,2-dl chloropropyl; n, methyl acetate, isoamiladetate and lropillrolio. ai.
Экстракцию провод т при той же температуре , что и реакцию водной перекиси водорода с карбоновой кислотой.The extraction was carried out at the same temperature as the reaction of aqueous hydrogen peroxide with a carboxylic acid.
Установка дл проведени предлагаемого способа схематически лредставл-еиа иа фиг. 1-3.An installation for carrying out the proposed method is schematically represented in FIG. 1-3.
Согласно фиг. 1 в реактор /, выполненный в виде насадочной нагреваемой трубы длиной 50 см и диаметром 4,5 см, по трубопроводу 2 подают карбоповую кислоту, апо трубопроводу 5- .водный раствор, содержащий пе1рекисыводорода и кислый катализатор. Реакцию провод т при температуре 20-60° С. реакции, т. е. раствор надкарбоновой кислоты, по трубопроводу 4 додают в верхнюю часть экстрактора 5, выполнениопо в качестве .пульсирующей .колониы длиной 4 м и диаметром 25 мм, снабженной 80 ситчатыми тарелками. В часть экстрактора 5 по трубопроводу 6 подают экстрагент . Экстракцию также провод т пои температуре 20-ч60° С. Из верхней части экстрактора 5 по трубопроводу 7 отбирают оаствор надка.рбоновой кислотны в орган-ическом экстрагеите. Из нижней части экстрактора 5 по трубопроводу 8 отбирают зодный рафииат, к которому добавл ют подаваемый по трубопроводу 9 КИСЛЫЙ катализатор в количестве, дополн ющем потери выводимого из процесса катализатора. В точке 10 рафи.нат раздел ют на два потока п соотношении 1-25 : 100, которые подают в neperoiHHyio колониу 11 диаметром 5 см, снабженную 18 теоретическими тарелками. Между и той и шестой тарелками от ниж: ей части колон-ны располон ена перва сливна тарелка 12, под которой установлен конденсатор 13. Втора сливла тарелка 14 расположена между тринадцатой и четырггадцатой тарелками от нижней части колонны . Дл конденсации паров, отводимых из верхней части .колонны, служит конденсатор 15. Нагрев колонны осуществл к)т при помощи вьшарного алиарата 16 с падаюш.ей пленкой.According to FIG. 1 to the reactor /, made in the form of a packed heated tube with a length of 50 cm and a diameter of 4.5 cm, carbopic acid is fed through pipeline 2, and an aqueous solution containing hydrogen peroxide and an acid catalyst is fed through the pipeline 2. The reaction is carried out at a temperature of 20-60 ° C. The reaction, i.e., a solution of nadcarboxylic acid, is brought to the upper part of the extractor 5 via conduit 4, performing as a pulsating column with a length of 4 m and a diameter of 25 mm, equipped with 80 perforated plates . In part of the extractor 5 through the pipeline 6 serves the extractant. Extraction is also carried out at a temperature of 20 hours 60 ° C. From the upper part of the extractor 5, via line 7, a solution of the carboxylic acid solution is collected in the organo-extrageite. From the lower part of the extractor 5, a pipeline 8 is used to collect a crystal rafiat, to which is added an acid supplied through the pipeline 9 in addition to the loss of the catalyst removed from the process. At point 10, rafi.nat is divided into two streams with a ratio of 1-25: 100, which are fed to the neperoiHHyio colony 11 with a diameter of 5 cm, equipped with 18 theoretical plates. Between the bottom and the sixth plates from the bottom: the first part of the column is spread out the first drain plate 12, under which condenser 13 is installed. The second plate 14 is placed between the thirteenth and four fifth plates from the bottom of the column. For condensation of vapors discharged from the upper part of the column, a condenser 15 is used. Heating of the column is carried out with the help of a top-notch aliarat 16 with a falling film.
Меньший поток рафината по трубопроводу 17 додают в перегонную ниже СЛ.И1ВНОЙ тарелки 14, а больший поток рафината по трубоа1роводу 18 подают в куб перегонной колонны. Перегонку провод т п.ри давлении 20-250 мм рт. ст. и темлературе в кубе, ра.в ой 40-100° С.The smaller raffinate flow through pipeline 17 is brought into the distillation tank below SL.I1VNOYa plates 14, and the larger flow of raffinate through pipeline 18 is fed into the cube of the distillation column. Distillation is carried out at a pressure of 20–250 mmHg. Art. and temperature in a cube, ra.v oh 40-100 ° C.
Со второй СЛИВ.НОЙ тарелки 14 по трубопр аводу 19 отвод т 2-40%-;ный водный раствор иер екиси водорода, -который в точ.ке 20 добавл ют к большему потоку рафината. Кроме того, к большему потоку рафината добавл ют еще водный .раствор перек.чси водорода , подаваемый до трубопроводу 21.From the second SLIVER of the plate 14, 2-40% - is withdrawn from pipe 19 to the reactor; a mixed aqueous solution of hydrogen oxide is added at point 20 to the larger raffinate stream. In addition, a further aqueous solution of a mixture of hydrogen is supplied to the larger raffinate stream, supplied to the pipeline 21.
С первой сливной тарелки 12 по трубопрово ду 22 отвод т водный раств ор кислого катализатора, кот.орый из процесса . Из ниж.ней части .перегошной колонныFrom the first drain plate 12, the aqueous solution of the acid catalyst is withdrawn via line 22, which is from the process. From the lower part of the column.
отбирают водный раствор дерекиси водорода и кислого кат.ализатора, который .по трубопр ово .ду 3 рециркул.ируют в реа.ктор /.an aqueous solution of hydrogen derexide and an acid catalytic agent is taken, which is recirculated to rea.ktor / by pipework ovo 3.
После конденсации небольшое количество головного продукта перегонной колоиныAfter condensation a small amount of the head product of distillation coloins
11 по трубопроводу 22 рециркулируют в верхнюю часть колонны, а основное количестВО 1го.лов. Иродужта вьизод т из процесса .по трубопроводу 23.11 through line 22 is recycled to the upper part of the column, and the main quantity is 1 lt. Heroduzhta v izodod from the process. By pipeline 23.
Установка на фиг. 2 отличаетс от уста .Н0;вки на фит. 1 тем, что перего.нна колонна снабжена третьей тарелкой 24, котора находитс на две теоретические тарелки .ниже сл.ив1ЮЙ тарелки J2. При этом конденсатор 13 расположен .междуThe installation in FIG. 2 differs from the .N0; wok on the fit. 1 in that the negotiating column is equipped with a third plate 24, which is placed on two theoretical plates. Below the following section, 1UH plates J2. In this case, the capacitor 13 is located.
первой и третьей тарелка.ми.first and third plate.
С третьей сливной тарелки 24 отбирают водную фазу, :иеб.оль.шое количество которой но трубопроводу 25 рециркулируют в колонну. Основное количество водной фазыFrom the third drain plate 24, the aqueous phase is withdrawn, i.e., the total amount of which, but via line 25, is recycled to the column. The main amount of the aqueous phase
вывод т из нроцесса по трубопроводу 26. Потери кислого катализатора дополн ютс по трубопроводу 27.are withdrawn from the process through conduit 26. The loss of the acid catalyst is supplemented by conduit 27.
Установка на фиг. 3 отличаетс от установки на ф.иг. 1 тем, что перегонна колонна 11 снабжена 20 теоретическими таретками , пр.ичем втора сливна тарелка 14 «ахоДИтс .на дев ть теоретич еских тарелок выше первой сливной тарелки 12. Потер.и кислого катализатора дополн ютс по трубо-проводу 28.The installation in FIG. 3 differs from installation on f. 1 by the fact that the distillation column 11 is equipped with 20 theoretical plates, such as the second drain plate 14 "TAKE 9 theoretical plates above the first drain plate 12. Loss and acid catalyst are added to the pipe 28.
Пример 1 (см. фиг. I). 183,5 г/ч цропмоно1вой кислоты подвергают взаимодействию с 268,4 г/ч водного раствора, содерж.ащего 31,4 вес. % перекиси водорода и 35,5Example 1 (see fig. I). 183.5 g / h of propionic acid is reacted with 268.4 g / h of an aqueous solution containing 31.4 wt. % hydrogen peroxide and 35.5
вес. % сер.ной кислоты. В этом водном растворе , который отвод т из куба дерего нной колонны часть перекиси водорода и серной кпслоты св зана в виде пероксосер.ной кйсл оты , ко.личество которой учитывают приweight. % of sulfuric acid. In this aqueous solution, which is withdrawn from the bottom of the column, part of the hydrogen peroxide and sulfuric acid is bound in the form of a peroxo sulfur complex, which is taken into account when
расчете количеств серной кислоты и дерекиси водорода. То же самое относитс к другим потокам, содержащим серную кислоту и перекись водорода. Смесь, состо щую из лроиионовой .кислоты, серной кислоты, лереКИ .СИ и воды, .н.аЛревают в течение 20 мин до 38° С, причем 60% пропионовой кислоты превращаютс в надпро.пион.овую кислоту. Из реактора отвод т 451,9 г1ч раствора следующ.его состава, вес. %: 29,63calculating amounts of sulfuric acid and hydrogen derexide. The same applies to other streams containing sulfuric acid and hydrogen peroxide. The mixture consisting of lorionic acid, sulfuric acid, lereCy. XII and water, is heated for 20 minutes to 38 ° C, and 60% of the propionic acid is converted into overproperic acid. 451.9 g1ch of the solution of the following composition, wt. %: 29.63
надгфопноновой кислоты, 16,24 .пропионовой кислоты, 21,09 серной кислоты, 7,46 перекиси В|0дорода и 25,58 воды. Этот раствор охлаждают до 20° С и противотоком экстрагируют 458 г/ч бензола. Получают изsupra-phenonic acid, 16.24. propionic acid, 21.09 sulfuric acid, 7.46 peroxide B | 0 hydrogen and 25.58 water. This solution is cooled to 20 ° C and extracted with countercurrent 458 g / h of benzene. Get from
20,03%-ного по весу бензольного раствора надпропионовой кислоты, который .содержит еще 10,99 вес. % пропиоиовой кислоты , 0,09 вес. % те;рекиси водорода и 0,1 вес. % воды. В качестве рафината экстракции получают 244 г1ч .раствора следующего состава: 13,56 вес. % перекиси водорода, 39,06 вес. % се,рной кислоты , 0,2 вес. % адпропионовой кислоты, 0,08 вес. % -пропйоновой кислоты и 47,1 вес. % воды. После до.бавки 35 г 10%-ного по весу водного раствора серной кислоты рафинат раздел ют на два потока в соотношении 3,59 : 100. ;Получаемый меньший поток в количестве 10 г/ч подают в р.аботающую прИ давлении 60 мм рт. ст., темпер атуре (В кубе 75° С и температуре в верхней части 45° С перегонную колонпу 3 ниже второй слнвной тарелки 14, с которой отвод т 8 г/ч 13,38%-його по весу водного раствора перекиси водорода, который добавл ют ,к большему .потоку (рафи ата до подачи последнего на перегонку. Кроме того, к большему потоку р.афината добавл ю: еще 104,9 г/ч 50%-.ного по secy водного раствора .перекиси водорода (52,44 г Н 1,54 мол ). При этом получают 381,9 г/ч смеои, содержащей 22,37 вес. % перекиси водорода, 24,95 .вес. % серной кислоты, 52,48 вес. % воды, 0,12 вес. % «адпроп оновой кислоты и 0,05 вес. % пропйоновой кислоты . 20.03% by weight of benzene solution of propionic acid, which contains 10.99 more weight. % propioic acid, 0.09 weight. % of those; hydrogen and 0.1 wt. % water. As a raffinate extraction get 244 g1ch. A solution of the following composition: 13.56 weight. % hydrogen peroxide, 39,06 weight. % sulfuric acid, 0.2 wt. % Adropionic acid, 0.08 wt. % propionic acid and 47.1 weight. % water. After adding 35 g of a 10% w / w aqueous solution of sulfuric acid, the raffinate is divided into two streams in a ratio of 3.59: 100. The resulting smaller stream in an amount of 10 g / h is fed into a working pressure of 60 mmHg. . Art., temperature ature (cubed 75 ° C and temperature in the upper part 45 ° C. distilling column 3 below the second slug plate 14, from which 8 g / h of 13.38% by weight of an aqueous solution of hydrogen peroxide, which add, to a larger stream (raffi a before the latter is fed to the distillation. In addition, to a larger stream of r.finate, add: another 104.9 g / h of a 50% - by secy aqueous solution of hydrogen peroxide (52, 44 g H 1.54 mol.) 381.9 g / h of a mixture containing 22.37% by weight of hydrogen peroxide, 24.95% by weight of sulfuric acid, 52.48% by weight of water, 0, are obtained. 12 wt.% "Adropy onic acid and 0 , 05 wt.% Propionic acid.
Эту смесь подают через выпарной аппарат il6 в нижнюю часть перегонной колонны. Уход щие из нижней части колонны пары частично конденсируютс в конденсаторе 3. При этом получают 35 г/ч, которые рециркулируют В нижнюю часть .колонны, наход щейс ниже первой сливной та.релки. С первой сливной тарелки отвод т 9,9 гч 35,4%-floro водного сернокислого раствора, содержащего, кроме серной кислоты, еще 1,01 вес. % перекиси водорода. Этот раствор вывод т из процесса. Головной продукт перегонки подают в конденсатор 15. После конденсации лол учают 106 г/ч воды, содерж ,ащей 0,;67 вес.% .на.дпропионовой кислоты. 7,8 г/ч водной фазы рециркулируют в верхнюю часть перегонной колонны, а остаток вывод т из процесса. В качестве кубового продукта получают 268,4 г/ч (Водного раствора , содержащего 35,5 вес. % серной кислоты и 31,4 вес. % перекиси водорода. Этот раствор рециркулируют на реакцию. Степень рекуперации содержащейс в меньшем потоке рафината перекиси водорода 91,45%. Выход надпропионовой кислоты 96,1% в пересчете на используемую IB процессе перекись водорода.This mixture is fed through an evaporator il6 in the lower part of the distillation column. The vapors leaving the bottom of the column are partially condensed in condenser 3. This gives 35 g / h, which is recycled to the bottom of the column below the first discharge branch. From the first drainage plate, 9.9 gh of 35.4% -floro aqueous sulphate solution containing, in addition to sulfuric acid, another 1.01 wt. % hydrogen peroxide. This solution is removed from the process. The head product of the distillation is fed to the condenser 15. After condensation, lol accounts for 106 g / h of water, containing, total 0,; 67 wt.%. For propionic acid. 7.8 g / h of the aqueous phase is recycled to the top of the distillation column, and the residue is withdrawn from the process. As a bottom product, 268.4 g / h is obtained (An aqueous solution containing 35.5% by weight of sulfuric acid and 31.4% by weight of hydrogen peroxide. This solution is recycled to the reaction. The recovery rate of the hydrogen peroxide refined in a smaller stream 91 , 45%. The yield of supropropionic acid is 96.1% in terms of the hydrogen peroxide used in the IB process.
Пример 2 (см. фиг. 2). Повтор ют пр.Имер 1 с той разницей, что рафинат экстракции раздел ют на .два потока в соотношении 3,85:100. Получаемый при этом меньший поток в количестве 9 г/ч подают на перегонку ниже второй сливной тарелки. К Example 2 (see Fig. 2). Example 1 is repeated, with the difference that the extraction raffinate is divided into two streams in the ratio of 3.85: 100. The resulting lower flow of 9 g / h is fed to the distillation below the second drain plate. TO
большему потоку добавл ют 136 г/ч 38,65%ного по весу водного раствора перекиси водорода ( 52,55 г Н2О2 1,546 мол ) и 3,8 г/ч отводимой со второй сливной тарелки смеси, котора , кроме .воды, содержит 29,06 вес. % перекиси водорода.136 g / h of a 38.65% by weight aqueous solution of hydrogen peroxide (52.55 g of H 2 O 2, 1.546 mol) and 3.8 g / h of the mixture removed from the second drain plate, which, in addition to water, contains 29 , 06 weight. % hydrogen peroxide.
При ЭТОЛ1 получают 375 г/ч смеси, содержащей 24,5 вес. % серной -кислоты, 22,82 вес. % перекиси водорода, 52,5 вес. % воды. 0,12 вес. % надпропионовой «ислоты и 0,05 вес. % пропйоновой кислоты. Эту смесь подают через выпарной аппарат 16 в нижнюю часть перегонной колонны //, снабл енной третьей сливной тарелкой 24. Вход щие через третью сливную тарелку пары частично конденсируют в конденсаторе 13. При этом с третьей сливной тарелки от вод т 81,6 г/ч воды, содержащей 0,68 вес. % надпропионовой кислоты и следы перекиси водорода. 35 г/ч этой водной фазы рецир.кулцруют в наход щуюс ниже третьей сливной тарелки часть колонны, а остаток вывод т из процесса . С первой сливной тарелки отвод г 10 г/ч водного раствора, содержащего 35 вес. % серной кислоты и 1,2 вес. % перекиси водорода. Этот раствор вывод т из .процесса . Выход щие из верхней части колонны соковые пары конденсируют и в количестве 3,4 г/ч рециркулируют в верхнюю часть перегонной колонны. Кроме того, из процесса вывод т 24,4 г/ч 0,74%-ного по весу водного раствора надпропионовой кислоты . В качестве «убового продукта получают 264,9 г/ч раствора, содерл ащего 34,65 вес. % сер.ной кнслоты, 31,82 вес. % перекиси водорода и 33,52 вес. % воды. К этому раствору добавл ют 3,5 г/ч серной кислоты и затем рециркулируют на реакцию. Степень рекуперации содерл ащейс в меньшем потоке раф.ината перекиси водорода составл ет 90,1%. Выход надпропионовой кислоты в бензольном экстракте 95,9% в пересчете на водную перекись во.дорода.At ETOL1, 375 g / h of a mixture containing 24.5 wt. % sulfuric acid, 22,82 weight. % hydrogen peroxide, 52.5 wt. % water. 0.12 wt. % supropropionic "Islota and 0.05 weight. % propionic acid. This mixture is fed through an evaporator 16 into the lower part of the distillation column, equipped with a third drain plate 24. The vapors entering through the third drain plate partially condense in the condenser 13. At the same time, from the third drain plate from water 81.6 g / h water containing 0.68 wt. % of propionic acid and traces of hydrogen peroxide. 35 g / h of this aqueous phase is recirculated to the part of the column below the third discharge plate and the remainder is withdrawn from the process. From the first drain plate, the removal of 10 g / h of an aqueous solution containing 35 wt. % sulfuric acid and 1.2 wt. % hydrogen peroxide. This solution is removed from the process. The juice vapors leaving the top of the column are condensed and, in the amount of 3.4 g / h, are recycled to the top of the distillation column. In addition, 24.4 g / h of a 0.74% w / w aqueous solution of propionic acid was removed from the process. As a “slaughter product, 264.9 g / h of solution is obtained, containing 34.65 wt. % ser.noi knsloty, 31,82 weight. % hydrogen peroxide and 33.52 weight. % water. To this solution, 3.5 g / h of sulfuric acid is added and then recycled to the reaction. The recovery rate is contained in a lower stream of rafin. Hydrogen peroxide is 90.1%. The output of propionic acid in the benzene extract is 95.9% in terms of water hydrogen peroxide.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19752519293 DE2519293C3 (en) | 1975-04-30 | Process for the continuous production of organic solutions of percarboxylic acids |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU638256A3 true SU638256A3 (en) | 1978-12-15 |
Family
ID=5945446
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU762353636A SU638256A3 (en) | 1975-04-30 | 1976-04-28 | Method of obtaining organic solution of percarboxylic acid with 1-4 number of carbon atoms |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4088676A (en) |
JP (1) | JPS5828275B2 (en) |
BE (1) | BE841203A (en) |
CA (1) | CA1080463A (en) |
DD (1) | DD124976A5 (en) |
ES (1) | ES447408A1 (en) |
FR (1) | FR2309528A1 (en) |
GB (1) | GB1489037A (en) |
IE (1) | IE42681B1 (en) |
NL (1) | NL7604538A (en) |
SU (1) | SU638256A3 (en) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2455580A1 (en) * | 1979-05-04 | 1980-11-28 | Propylox Sa | PROCESS FOR THE PURIFICATION OF ORGANIC SOLUTIONS OF CARBOXYLIC PERACIDS |
US4244884A (en) * | 1979-07-12 | 1981-01-13 | The Procter & Gamble Company | Continuous process for making peroxycarboxylic acids |
US4314949A (en) * | 1980-07-23 | 1982-02-09 | The Procter & Gamble Company | Process for making peroxycarboxylic acids |
US4655781A (en) * | 1984-07-02 | 1987-04-07 | The Clorox Company | Stable bleaching compositions |
US4659519A (en) * | 1984-07-02 | 1987-04-21 | The Clorox Company | Process for synthesizing alkyl monoperoxysuccinic acid bleaching compositions |
DE19934411C1 (en) * | 1999-07-22 | 2001-03-22 | Consortium Elektrochem Ind | Process for the separation and purification of an aqueous mixture of the main components acetic acid and formic acid |
DE19934410C1 (en) * | 1999-07-22 | 2000-12-14 | Consortium Elektrochem Ind | Separation and purification of aqueous mixtures of acetic acid, formic acid and high boiling fractions uses apparatus with separation and distillation columns containing organic solvent |
DE10048513A1 (en) * | 2000-09-29 | 2002-04-11 | Degussa | Process for the continuous production of substance and reaction mixtures and device for carrying it out |
FI111459B (en) * | 2001-04-04 | 2003-07-31 | Kemira Chemicals Oy | Process for the preparation of stable peracetic acid product |
DE102006032166B4 (en) * | 2006-07-12 | 2018-08-02 | Evonik Degussa Gmbh | Process for the preparation of acyl peroxides |
WO2009011603A1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-01-22 | Fde Process Systems Limited | Improvements in a method of distillation and/or a distillation column |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1048569B (en) * | 1959-01-15 | F. Hoffmann-La Roche IS. Co. Aktiengesellschaft, Basel (Schweiz) | Process for the preparation of Xanthendenvaten | |
US2741584A (en) * | 1951-03-07 | 1956-04-10 | Laporte Chemical | Process and apparatus for concentrating hydrogen peroxide |
US2814641A (en) * | 1956-07-31 | 1957-11-26 | Union Carbide Corp | Process for producing peracids from aliphatic carboxylic acids |
US3043666A (en) * | 1960-03-11 | 1962-07-10 | Fmc Corp | Purification of hydrogen peroxide |
US3284491A (en) * | 1963-07-05 | 1966-11-08 | Pittsburgh Plate Glass Co | Preparation of a peracid in a single liquid phase |
US3341297A (en) * | 1964-02-26 | 1967-09-12 | Celanese Corp | Production and recovery of aqueous hydrogen peroxide solutions |
DE2038320C3 (en) * | 1970-08-01 | 1981-05-07 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Non-aqueous hydrogen peroxide solutions |
DE2312280A1 (en) * | 1973-03-13 | 1974-09-26 | Henkel & Cie Gmbh | Higher beta-hydroxyalkanoic acids - used as antimicrobials at acidic pH values |
-
1976
- 1976-04-28 FR FR7612607A patent/FR2309528A1/en active Granted
- 1976-04-28 JP JP51047897A patent/JPS5828275B2/en not_active Expired
- 1976-04-28 BE BE2054986A patent/BE841203A/en not_active IP Right Cessation
- 1976-04-28 DD DD192565A patent/DD124976A5/xx unknown
- 1976-04-28 IE IE899/76A patent/IE42681B1/en unknown
- 1976-04-28 NL NL7604538A patent/NL7604538A/en not_active Application Discontinuation
- 1976-04-28 ES ES447408A patent/ES447408A1/en not_active Expired
- 1976-04-28 US US05/678,825 patent/US4088676A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-04-28 GB GB17178/76A patent/GB1489037A/en not_active Expired
- 1976-04-28 SU SU762353636A patent/SU638256A3/en active
- 1976-04-28 CA CA251,301A patent/CA1080463A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5828275B2 (en) | 1983-06-15 |
DD124976A5 (en) | 1977-03-23 |
ES447408A1 (en) | 1977-07-01 |
FR2309528B1 (en) | 1980-08-22 |
JPS51133219A (en) | 1976-11-18 |
BE841203A (en) | 1976-10-28 |
CA1080463A (en) | 1980-07-01 |
GB1489037A (en) | 1977-10-19 |
NL7604538A (en) | 1976-11-02 |
US4088676A (en) | 1978-05-09 |
IE42681L (en) | 1976-10-30 |
DE2519293A1 (en) | 1976-11-11 |
FR2309528A1 (en) | 1976-11-26 |
IE42681B1 (en) | 1980-09-24 |
DE2519293B2 (en) | 1977-03-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU638256A3 (en) | Method of obtaining organic solution of percarboxylic acid with 1-4 number of carbon atoms | |
US3337633A (en) | Production of isophorone | |
SU1205755A3 (en) | Method of extracting pure benzol from hydrocarbon mixtures | |
SU559641A3 (en) | The method of cleaning and drying monocarboxylic acids " | |
JP6030564B2 (en) | Method for producing butyl acrylate | |
CA1308737C (en) | Process for producing methacrylic ester | |
EP0491714A1 (en) | Process | |
US2516627A (en) | Production of allyl acrylate from acrolein | |
JPH10204008A (en) | Production of methanol | |
Sarmah et al. | Nitro alkanes in organic synthesis: An efficient stereoselective synthesis of (+)-trans whisky lactone and (+)-eldanolide from nitro alkane synthons and using bakers' yeast reduction as the key step | |
JPS6058894B2 (en) | Manufacturing method of tertiary alcohol | |
CN109096063A (en) | The method for purifying polyoxymethylene dimethyl ethers | |
JPH04221333A (en) | Process for producing ethyl tert-alkyl ether | |
JPS62904B2 (en) | ||
US3749647A (en) | Apparatus for stripping solvent from and dehydrating trimellitic acid content of fluid effluent from catalytic liquid phase oxidation of pseudocumene in presence of acetic acid | |
Leaver | The Utilization of Formaldehyde by Propionic Acid Bacteria1 | |
SU991943A3 (en) | Process for purifying butadiene- or propylene-containing hydrocarbon flows from acetylene hydrocarbons | |
JP3960525B2 (en) | Method for producing dimethyl carbonate and ethylene glycol | |
US3235607A (en) | Process for obtaining pure phenols from impure aqueous solutions | |
JP3937495B2 (en) | Acrylic acid recovery method | |
RU2765441C2 (en) | Method for producing isoprene | |
SU1268559A1 (en) | Method of isolating acetone,ethanol and butanol from wort distillate | |
JPH0662479B2 (en) | Dialdehyde separation method | |
JP2000159736A (en) | Production of n-(1,1-dimethyl-3-oxobutyl)acrylamide | |
CN108383723B (en) | Preparation method of beta-methyl glutarate monomethyl ester with high purity and high yield |