SU575544A1 - Methof of establishing destruction viscosity under conditions of planar deformation - Google Patents
Methof of establishing destruction viscosity under conditions of planar deformationInfo
- Publication number
- SU575544A1 SU575544A1 SU7602356895A SU2356895A SU575544A1 SU 575544 A1 SU575544 A1 SU 575544A1 SU 7602356895 A SU7602356895 A SU 7602356895A SU 2356895 A SU2356895 A SU 2356895A SU 575544 A1 SU575544 A1 SU 575544A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- load
- methof
- establishing
- under conditions
- viscosity under
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ОПРЕ1ДЕЛЕ1-1ПЯ ВЯЗКОСТ 1ЛЗРУШЕНИЯ(54) METHOD OF OPERATING DEALS 1–1 OF END VYAZKOST OF 1 DECAY
МЛТЕЬ ИЛЛЛ В УСЛОВИЯХ ПЛОСКОЙ ДЕФОРМАЦИИMLTE ILL IN CONDITIONS OF FLAT DEFORMATION
Изобретение относитс к обпасти исспедовани химических и физических свойств и может быть использовано во всех отрасп х машиностроезпш дп определени в зкости разрушен1Я материала в услови х плоской деформац.и,The invention relates to the testing of chemical and physical properties and can be used in all areas of machine building to determine the viscosity of a material destroyed under conditions of flat deformation and
HaBecieH способ определени в зкости разруше 111 материала в услови х плоской деформации, при котором образец с надрезом и наведез1ной из его вершины устапост}юй трешиной статически )1агружают с регистрацией нагрузки FQ , соответствующей срыву трещины 11 скачку на диаграмме нагрузкасмещениЕ; берегов трещины , и по этой нш рузке определ ют в зкость разрушени Kj. The HaBecieH method for determining the viscosity destroys 111 material under plane strain conditions, in which a specimen with a notch and bumped from its top is statically) loaded with recording the load FQ corresponding to the failure of the crack 11 jump in the displacement-displacement diagram; the banks of the crack, and the fracture toughness Kj is determined from this gap.
Л QIC L qic
В тех случа х, когда скачок на диаграмNie }1агру:;ка-смещение зарегистрировать не удаетс , нагрузку Рл определ ют как точку пересече11и диаграммы наг-рузка-смещение берегов трещины с секущей, тангенс угла наклона которой на 5% меньше та}1генса угпа накпона упругой части диаграммы ,In cases where a jump to the diagramNie}: the: offset cannot be registered, the load is determined as the intersection point and the load diagram-displacement of the crack faces with a secant, whose slope tangent is 5% less than that} on the elastic part of the diagram,
Недост;1тком этого способа вл етс то, что получаемые результаты запышены из-за The shortcoming of this method is that the results are high due to
1ЮГО, что срыв трещины сопровождаетс знательной пластической деформацией в ее усть и подрастание трещины не успевает произойти на достаточную длину.It is SOUGH that a crack is accompanied by a significant plastic deformation in its mouth and the crack growth does not have time to occur to a sufficient length.
Целью изобретени вл етс повышение точности определений в зкости разрушени материала в услови х плоской деформации.The aim of the invention is to improve the accuracy of determination of the fracture toughness of a material under plane strain conditions.
Достигаетс указанна цель тем, что образец подвергают noBTOpHOsry нагружению До н;агрузки, заведомо наход щейс дл данного образца в упругой области, определ ют его остаточ.ную податливость и по соответствующей ей нагрузке определ ют в зкость разрущени .This goal is achieved by subjecting the sample to noBTOpry loading to a pressure, the residual load for the sample in the elastic region determines its residual strength and determines the fracture viscosity from its corresponding load.
При м е р. Образец дл .испытаний на в зкость из катаной плиты апюм1и1иевого сплава Д16, вырезанный так чтобы треи1ина распростран лась в плоскости прокатки, подвергали пикличecкo fy нагруженик с целью выращивани усталостной трещины из вершины надреза. Затем образец нагружали ртати- чески с автоматической записью диаг-ра мы нагрузка-смещез Ие берегов трещины до нагрузки PQ 1500 кг, соответству1ои1ей точке пе)есечени диаграмкгы с секущей, тпнгене угла наклона которой на 5% меньше тангенса угла накло 1а упругой части диаграммы (см. чертеж). После разгружени образца вторичное нагружение проводили до нагрузки PJ 800 кг, зaвeдo fo лежащей дл данного образца в упругой области, с записью диаграммы нагрузка-смешение ёерегов трещины с целью регистрации податливости образца после скачка трещины. Диаграмма вторичног-о на1ружени представлена на чертеже отрезком ОР. . Магрузку PQ , соответствующую податливости образца после скачка трещины, определ ли по точке пересечени диаграммы, полученной при первона чальном нагружении (ОРд) с пр мой линией, вл ющейс npo/ t/hWanieM отрезка ОР. . Нагрузка Рл , соответствующа остаточной податливости, равн лась 1450 кг. В зкость разрушени К,-,, расчитанна по предлагаемому способу (по нагрузке PQ), составл ла 112 кг/ мм , а по H3BecTHONfy способу (по нагрузке PQ) - 116 КГ/Л(ААAn example. A sample for viscosity testing from a rolled plate of D16 apium alloy Alloy, cut out so that the thioreen spreads in the rolling plane, is subjected to a picking fy load in order to grow a fatigue crack from the notch tip. Then the specimen was loaded statically with automatic recording of the load-displacement diagram Ia cracks up to a load of PQ 1500 kg, corresponding to the ne point) of the section with the secant section, which is 5% less than the tangent of the inclination angle 1a of the elastic part of the diagram ( see drawing). After the sample was unloaded, the secondary loading was carried out up to a PJ load of 800 kg, fo for the sample lying in the elastic region, with a load-mixing diagram of its opposite springs to record the compliance of the specimen after the crack jump. The secondary diagram of the load is represented in the drawing by the OP segment. . The load PQ corresponding to the compliance of the specimen after the crack jump was determined from the intersection point of the diagram obtained during the initial loading (ORD) with the straight line, which is npo / t / hWanieM of the OP segment. . Load RL, corresponding to residual compliance, was equal to 1450 kg. The fracture toughness K, -, calculated by the proposed method (according to the PQ load) was 112 kg / mm, and according to the H3BecTHONfy method (according to the PQ load) - 116 KG / L (AA
Предлагаемый способ позвол ет повыситьThe proposed method allows to increase
точность определений в зкости разрушени в услови х плоской деформации,accuracy of determination of fracture viscosity under plane strain conditions,
ФормулаИзобретени Invention Formula
Способ определени в зкости разрушени в услови х плоской деформации путем статического нагружени образца с надрезом и наведенной из его вершины усталостной трещиной до предела, соответствующего скачку трещины, отличаю UI и йс тем, что, с целью повышени точности определений , образец подвергают повторному нагру- жению до нагрузки, заведомо наход щейс дл данного образца в упругой области, определ ют его остаточную-податливость и по соответствующей ей нагрузке определ ют в зкость разрушени .The method for determining the fracture viscosity under plane deformation conditions by static loading of a sample with a notch and a fatigue crack induced from its tip to the limit corresponding to the crack jump, distinguishes UI and i with the fact that, in order to improve the accuracy of determinations, the sample is subjected to repeated loading before the load, which is known to be in the elastic region for this sample, its residual compliance is determined, and the fracture viscosity is determined from its corresponding load.
Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе;Sources of information taken into account in the examination;
1. Браун У., Строули Дж, Испытани высокопрочных металлических материалов на в зкость разрушени в услови х плоской деформации , М,. Мир 1972, с. 15, 1421. Brown, W., Strowley, J., Tests of high-strength metallic materials on the fracture toughness under plane strain conditions, M ,. World 1972, p. 15, 142
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU7602356895A SU575544A1 (en) | 1976-05-03 | 1976-05-03 | Methof of establishing destruction viscosity under conditions of planar deformation |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU7602356895A SU575544A1 (en) | 1976-05-03 | 1976-05-03 | Methof of establishing destruction viscosity under conditions of planar deformation |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU575544A1 true SU575544A1 (en) | 1977-10-05 |
Family
ID=20660171
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU7602356895A SU575544A1 (en) | 1976-05-03 | 1976-05-03 | Methof of establishing destruction viscosity under conditions of planar deformation |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU575544A1 (en) |
-
1976
- 1976-05-03 SU SU7602356895A patent/SU575544A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Davis et al. | Stress distribution and plastic deformation in rotating cylinders of strain-hardening material | |
Pomeroy et al. | The effect of weakness-plane orientation on the fracture of Barnsley Hards by triaxial compression | |
CN113051727B (en) | Brittleness evaluation method and system based on rock pre-peak crack initiation and post-peak stress characteristics | |
CN110991824B (en) | Method, device and storage medium for identifying coal rock impact tendency | |
Zhou et al. | The effect of flaw on rock mechanical properties under the Brazilian test | |
SU575544A1 (en) | Methof of establishing destruction viscosity under conditions of planar deformation | |
CN110044718B (en) | Rock burst tendency grade discrimination method based on uniaxial compression hysteresis ratio index | |
Dover | Fatigue crack growth under COD cycling | |
Mok | The dependence of yield stress on strain rate as determined from ball-indentation tests: Investigation indicates that the dependence of yield stress of materials on strain rate can be derived from the ball-indentation-test results by using Tabor's empirical formulas and an equation relating strain rate and velocity of penetration | |
Frost | Significance of non-propagating cracks in the interpretation of notched fatigue data | |
Gray | Rock property determination | |
Guan et al. | Horizontal Compression Test: A Proposed Method for Indirect Determination of Tensile Strength of Stiff Soils and Soft Rocks | |
Crouch | The post-failure behavior of norite in triaxial compression | |
Masoumi et al. | A modification to radial strain calculation in rock testing | |
Wicaksana et al. | Strain rate effect on the crack initiation stress level under uniaxial compression | |
SU1724867A1 (en) | Method of rock testing | |
RU2680111C1 (en) | Determination method of true resistivity to abruption | |
SU1460664A1 (en) | Method of determining ultimate strength of material | |
SU1479846A1 (en) | Method for determining indexes of long-term strength of rocks | |
RU2084857C1 (en) | Method of determination of long-duration strength of concrete | |
Zhu et al. | Impacts of disk rock sample geometric dimensions on shear fracture behavior in a punch shear test | |
RU2684536C1 (en) | Method for determining residual strength of rocks | |
RU2009463C1 (en) | Method for determining failure toughness of material | |
Orilogi et al. | Evaluating Volumetric Strain for Identifying the Loading Stage Termination Points for the Multistage Triaxial Test: A Case Study with Utah Coal Specimens | |
RU2721314C1 (en) | Method of determining relative narrowing after fracture |