SU554113A1

SU554113A1 - The method of heating for welding parts from dissimilar metals

Info

Publication number: SU554113A1
Application number: SU2149589A
Authority: SU
Inventors: Вениамин Моисеевич Воронов; Павел Александрович Бордаков; Юрий Николаевич Копылов
Original assignee: Куйбышевский Ордена Трудового Красного Знамени Институт Им. Академика С.П.Королева
Priority date: 1975-06-27
Filing date: 1975-06-27
Publication date: 1977-04-15

Description

На примере получени равных сварочных температур Tf T (точка В) и Т - Т (А) видна св зь необходимыми сварочными температурами Гт, Гм и длительностью остывакик деталей TO. Так, дл получени температур в точке А длительность остывани равна То (Л), а в точке В-то(В).By the example of obtaining equal welding temperatures Tf T (point B) and T - T (A), the necessary welding temperatures Hm, Hm and the cooling time TO of parts are visible. Thus, to obtain temperatures at point A, the duration of cooling is T0 (L), and at point B, then (B).

Любое необходимое соотношение сварочных температур Гт и Гм таким образом вл етс функцией исходной избыточной температуры остывани детали из более м гкого металла АГы и длительности остывани TO при посто нстве выбранной температуры изотермического нагрева детали из твердого металла , т. е.Any required ratio of welding temperatures Hg and Hm is thus a function of the initial excess cooling temperature of the softer metal part AGa and the cooling time TO at a constant selected isothermal heating temperature of the solid metal part, i.e.

(Гм и Гт)/(А7м, То) при (Um and Gt) / (A7m, To) with

Решё1Тйё этоЙ функции дл заданного темnepafypHbi (f-;,pe Hjyia сварки (Гм и Гт) позвол ет заранее отыскать необходимые и определ ющие сварочный режим исходную избыточную темпер-атуру, АГщ и длительность остывани деталейто.Solving this function for a given nefafypHbi (f - ;, pe Hjyia welding (Hm and Gt) allows you to find in advance the necessary overtemperature, AHshch and the cooling time of the parts that determine the welding mode.

Дл этого сначала фактические кривые охлаждени деталей в используемом сварочном устройстве ) и (то) представл ют в виде аппроксимирующих функций с необходимой степенью точности, а затем обе функции решают совместно относительно АГм и TO дл заданных сварочных температур Тт и Гм в интересующем диапазоне их варьировани .To do this, first, the actual cooling curves of the parts in the used welding device) and (that) are presented as approximating functions with the required degree of accuracy, and then both functions are solved jointly with respect to AGm and TO for given welding temperatures Tm and Hm in the range of interest for them.

Ниже приведен пример осуществлени способа .Below is an example implementation of the method.

Совместное решение фактических функций остывани стальнойJoint solution of the actual functions of cooling steel

0,452 5-6,450 /4+34,997 ,456 0.452 5-6,450 / 4 + 34,997, 456

,310/(1), 310 / (1)

и алюминиевойand aluminum

Г 565-0,4тG 565-0,4t

деталей в реальном сварочном устройстве дл термовакуумной сварки трубчатых переходников из стали Х18Н10Т и сплава АМгб диаметром 59X2 мм приводит к уравнению ,181-/5-2,580-/Н 13,999-/ -32,182- ./428,924-/, Та И Гс -сварочные температуры, соответственно , алюминиевой и стальной деталей, на основе которого был сделан расчет исходных температур остывани алюминиевой детали (Га+АГа) дл варьируемых сварочных температур 7а 400-520°С и 7с 400-750°С в услови х, когда исходна температура остывани стальной детали Гс + А7с 1000°С const - температура термовакуумной очистки поверхности стальной детали от окисных соединений.parts in a real welding device for thermal vacuum welding of tubular adapters of steel X18H10T and AMgb alloy with a diameter of 59x2 mm leads to the equation, 181- / 5-2,580- / Н 13.999- / -32,182- ./428,924-/, Ta And Gs-welding temperatures , respectively, of aluminum and steel parts, on the basis of which the initial cooling temperatures of the aluminum part (Ha + AGa) were calculated for varying welding temperatures of 7 a 400-520 ° C and 7 s 400-750 ° C under conditions where the initial cooling temperature of steel details ГС + А7с 1000 ° С const - temperature of thermal vacuum cleaning Nost of the steel part of the oxide compounds.

Использование предлагаемого способа нагрева при термовакуумной клиновой сварке, основанного на предварительном расчете исходных температур остывани , дающих к моменту сварки при остывании соедин емых деталей требуемую дифференциацию сварочных температур (детерминальный способ регулировани ), обеспечивает по сравнению с известным простоту регулировани при неизменных зазорах между нагревателем и соедин емыми детал ми, что особенно важно при сварке в закрытой сварочной камере, однородность температурного пол на контактных поверхност х соедин емых деталей, снижает затраты при проектировании и изготовлении конструкции сварочного устройства, облегчает автоматизацию сварочного процесса, снижает требовани к инерционности датчика контрол температуры детали из твердого металла в услови х высоких скоростей ее остывани при наличии контрол времени остывани . Все это значительно повышает качество сварного соединени и надежность работы сварочного устройства.The use of the proposed method of heating during thermal vacuum wedge welding, based on a preliminary calculation of the initial cooling temperature, which gives the required differentiation of welding temperatures (deterministic adjustment method) by the time of welding when the connected parts cool, with constant gaps between the heater and the joint details that is especially important when welding in a closed welding chamber, the uniformity of the temperature field on the contact surface x rhnost the joined parts, reduces costs in designing and manufacturing the structure of the welding devices facilitates automation of the welding process, reduces the requirement for monitoring the inertia sensor of the solid metal component temperature under high velocities in the presence of its cooling as the cooling time control. All this greatly improves the quality of the welded joint and the reliability of the welding device.

Claims

1. A heating method for welding parts from dissimilar metals, in which differential heating of parts is carried out to welding temperatures in a protective environment, characterized in that, in order to improve the quality of the joint, heating is carried out to temperatures higher than welding, and then cooled, adjusting the duration cooling, to simultaneously achieve the welding temperature with both parts.

2. A method according to claim 1, characterized in that the required cooling time TO and the excess temperature of a softer metal part AGm are determined by the formulas:

g „1, AGG + L.TT + ... +

+ MP - -CH - .. +: ü „dg.

LG “US.AP + K.TG +. -. +. + ... + / c „dg. t - selectable excess temperature, solid metal part tour, - interpolation polynomial coefficients approximating the actual cooling curve of a solid metal part, g (deg) C - polynomial coefficients obtained by jointly solving the approximating functions of the actual cooling curves of the parts to be connected in this welding device. , (hail) taken to the next source of information, mania during examination:

1. Copyright certificate № 306928, M. Kl.2 V 23K 19/00, 09/27/69 (prototype).

T

(Sj