тушки, от соотношени между шириной паза и пазовым делением, от вели шны воздушного промежутка между изолированными катушками в лобовой части, глубины паза и шага обмотки по пазам. Дл определени аналитических зависимостей между размерами лобовой части ка тушки овально-винтовой обмотки и указаннь:ми величинами целесообразно аналогично тому, как это делаетс дл установлени этих зависимостей у обмоток известной ко струкции, рассматривать лобовую часть катушки как проекцию ее на поверхность цилиндра , ось которого; соБпвдает с осью вращени машины, а диаметр проходит по середине высоты пазов без клиновой части дл упрошени аналитических выражений ци линдр развертываетс в плоскость. При та ком рассмотрении геометрическа форма ср ней линии овггльно-винтовой лобовой части катушки имеет вид, изображенный на фиг, 4 В соответствии с этим формулы дл определени размеров высоты лобовой части катушки и длины ее средней линии с доста точным дл практики приближением имеют вид: длина вылета лобовой части катушки, м ла длина средней линии лобовой части катушки , мм гдо R - пр молинейный вылет катушки обмотки из сердечника статора, мм; 12 25 мм дл обмоток па напр жени до 6GO В; I 4О мм дл обмотки на напр жение 6ООО В; ЛСХ- дополнительный пр молинейный вылет катушки из сердечника статора, учитывдюший положение центра дуги радиуса R, «- 4a-a Btgy-Rа- рассто ние от конца пр молинейной части катушхи до точки пересечени средней линии пр моугольной части со средней линией пр молинейного плеча развертки лоборой части катушки, мм a.prfcg | - радиус закруг; ени средней линии ка тушки при переходе fyf .пазовой части к пр молинейному Плечу .е|)тки лобовой част катущкл, мм J. ширина паза в штампу, мм; 1) - ширина золированной кааушки в лобовой части, мм; принимаетс Ь Ь Тр- угол между пр молинейным плечом развертки лобовой части катушки и плоскостью торца сердечника статора, градусы; «уж ср среднее рассто ние между изолированными катушками в пр молинейном плече развертки лобовой части, мм; tHigp - 3,5 мм дл обмоток на напр жени доббО В; ICP 5 мм дл обмотки на напр жение 60ОО В; t - пазовое деление, мм t JlilLiHiiibtL. г где D - внутренний диаметр сердечника татора, MMJ 1l - высота паза в штампе, мм; } - высота паза, не зан та обмоткой в клиновой части), мм; tl, 5,5 мм дл обмоток на напр жени о 660 В; «1 8,0 мм дл обмотки на напр жение ООО В; I - число пазов статора; R - радиус окружности средней линии азвертки, сопр гающейс с ее пр молинейым плечом, образующей торец лобовой часи обмотки и сопр гающейс с пр молинейой пазовой частью катушки, мм 9О-У 90-Т iBtgT-o,iiyui.5-y)itg lig-2-i; в - рассто ние между ос ми пазов стаора , зан тых катушкой по развертке цииндра , проход щего по середине части паов , зан тых непосредственно обмоткой, мм у - шаг обмотки по пазам; С - половина высоты изолированной катуши в лобовой части, мм соответствудлина дуги радиуса ша углу (90 - Т ) trr (90-у) ieo IP - длина дуги радиуса R, соответствуща углу (90 + Т )°, мм е - HR() R ieo длина пр молинейного плеча разверти лобовой части катушки, мм 9 - В ПА cosfсоь-у Выполнение жестких катушек двухслойной бмотки статора в виде катушек с овальноинтовой лобовой частью обеспечивает уменьение аксиального вылета лобовых частей бмотки и длины средней линии лобовойcarcass, on the ratio between the width of the groove and groove division, from the height of the air gap between the isolated coils in the frontal part, the depth of the groove and the winding pitch of the grooves. To determine the analytical dependencies between the dimensions of the frontal part of the coil of the oval-screw winding and the indicated values, it is advisable, just as it does to establish these dependencies in windings of known structure, to consider the frontal part of the coil as a projection of it onto the surface of the cylinder whose axis; It coincides with the axis of rotation of the machine, and the diameter passes in the middle of the height of the grooves without a wedge part to simplify the analytical expressions of the cylinder is deployed in a plane. Under such consideration, the geometric shape of the straight-line ovglno-screw frontal part of the coil has the form shown in FIG. 4. Accordingly, the formulas for determining the dimensions of the height of the frontal part of the coil and the length of its center line with a sufficient approximation for practice are: length departure of the frontal part of the coil, m la the length of the middle line of the frontal part of the coil, mm to R ñ - straight line departure of the winding coil from the stator core, mm; 12-25 mm for winding voltage pairs up to 6GO V; I 4O mm for winding for voltage 6OOO V; LSH is an additional linear protrusion of the coil from the stator core, taking into account the position of the center of the arc of radius R, "- 4a-a Btgy-Ra - distance from the end of the linear part of the reel to the point of intersection of the center line of the rectangular part with the middle line of the right shoulder of the sweep lobory part of the coil, mm a.prfcg | - radius round; The middle line of the coil is when the fyf. transition to the straight shoulder is ee) in the front part of the cut-through, mm J. the width of the groove in the die, mm; 1) - the width of the cauli in the frontal part, mm; LLTr is taken as the angle between the linear shoulder of the sweep of the frontal part of the coil and the plane of the end face of the stator core, degrees; “Already, cf is the average distance between the isolated coils in the straight shoulder of the frontal sweep, mm; tHigp - 3.5 mm for windings on voltage dobOBO; ICP 5 mm for winding to a voltage of 60OO V; t - slotting, mm t JlilLiHiiibtL. g where D is the inner diameter of the core of the tator, MMJ 1l is the height of the groove in the stamp, mm; } - groove height, not wired in the wedge part), mm; tl, 5.5 mm for windings with voltages about 660 V; “1 8.0 mm for winding for voltage LLC B; I is the number of stator slots; R is the radius of the circumference of the center line of the inverter mating, mating with its straight shoulder, forming the end face of the winding front face and mating with the straight groove part of the coil, mm 9О-У 90-Т iBtgT-o, iiyui.5-y) itg lig -2-i; (c) distance between the axes of the staor, occupied by the coil along the scan of the cylinder, passing in the middle of the part of the pairs, occupied directly by the winding, mmy, the step of the winding along the slots; C - half of the height of an isolated katusha in the frontal part, mm, corresponding to the arc of the radius of the angle of the corner (90 - T) trr (90th) ieo IP - the length of the arc of radius R corresponding to the angle (90 + T) °, mm е - HR () R ieo the length of the straight shoulder to unroll the front part of the coil, mm 9 - To the PA cosfso-u. Performing hard coils of the double-layer stator winding in the form of coils with an oval-end frontal part reduces the axial overhang of the frontal parts of the winding and the length of the frontal center line
части. Это достигаетс в результате применени плавного изгиба лобовой части и устранени переходной петли, а также в результате присущего спиральной форме постепен1ЮГО уменьшени воздушного промежутка между катушками в лобовой части по мере перехода от торца сердечника к торцу лобовой части. Этот промежуток равен ширине зубца при выходе катушек из сердечника и практически нулю в торце лобовой части.parts. This is achieved as a result of the use of a smooth bending of the frontal part and the elimination of the transition loop, as well as the gradual reduction in the air gap between the coils in the frontal part inherent in the spiral shape as the transition from the end of the core to the end of the frontal part. This gap is equal to the width of the prong at the exit of the coils from the core and practically zero at the end of the frontal part.
Расчетное сравнение размеров лобовых частей жестких катушек овально-винтовой и обычной форм применительно к асинхрон ным двигател м свыше 1ОО квт на номинальные напр жени до 660В и частоты врашени 500 - 3000 об/мин показывает, что аксиальный вылет лобовой части обмотки уменьшаетс в среднем на 18-20%, а длина средней линии лобовой части - на 8-10%. Уменьшению длины средней линии соответствует экономи меди в лобовой части и умен1бшение электрических потерь в ней, а уменьшению вылета лобовых частей уменьшение аксиальных габаритов машиныThe calculated comparison of the sizes of the frontal parts of rigid coils of oval-screw and conventional forms for asynchronous motors over 1OO kW at nominal voltages up to 660 V and a frequency of 500 - 3000 rpm shows that the axial overhang of the frontal winding decreases by an average of 18 -20%, and the length of the midline of the frontal part - by 8-10%. Reducing the length of the middle line corresponds to saving the copper in the frontal part and reducing the electrical losses in it, and reducing the departure of the frontal parts reducing the axial dimensions of the machine
.1.one
и ее мессы с соответствующей экономней конструкционных материалов.and its mass with the appropriate economical construction materials.