Дуктивности 7-12, индуктивности 13-18 в цеп х обратных диодов, выходкой трансформатор 19 с вращающимс магнитным полем, первичной многофазной 20 и вторичной трехфазной 21 обмотками. Коммутирующие индуктивности 7-9, подключенные между плюсовой шиной питающего источника и общими точками анодов тиристоров , совместно с ,индуктивност ми 13-15, подсоединенными между минусовой шиной питающего источника и общими точками анодов диодов обратного тока, образуют дроссель 22 с ферромагнитным сердечником (см. фиг. 2). При этом потокосцепление согласно включенных обмоток 7-9 напра.влено встречно с -потокосценлением согласно включенных обмоток 13-15. Коммутирующие индуктивности 10-12, подсоединенные между минусовой шиной питающего источника и общими точками катодов тиристоров , совместно с индуктивност ми 16- 18, подсоединенными между плюсовой шиной питающего источника и общими точками катодов диодов обратного тока, образуют дроссель 23 (см. фиг. 2), в котором нотокосцепление согласно включенных обмоток 10-12 направлено встречно с потокосценлением согласно включенных обмоток 16-18. Трансформатор 19 с вращающимс .магнитным полем содержит взаимно неподвижные шихтованные наружный и внутренний магнитопроводы с назами, в которые уложены многофазна первична 20 и трехфазна вторична 21 обмотки, выполненные по типу обмоток машин Переменного тока. Многофазна первична обмотка разделена на п симметричных трехфазных групп, соединенных звездой или треугольником, количество которых равно количеству блоков инвертора. Одноименные фазы групп первичной обмотки выполнены с пространственным сдвигом - н подсоединены к блокам инвертора, коммутаци в которых осуществл етс с равным временным сдвигом. В результате после каждой из 6 га за период равномерно распределенных коммутаций образуютс контуры, процессы в которых с учетом чередовани фаз, групп обмоток трансформатора и блоков инвертора полностью повтор ютс . Результирующее вращающеес магнитное поле первичной системы токов индуктирует в трехфазной вторичной обмотке э.д.с. и токи, реакци которых на первичные обмотки трансформатора одинакова н не зависит от пространственного положени вторичной обмотки по отношению к первичпы .м. Улучшение формы кривой выходного напр жени инвертора обусловлено образованием кругового магнитного пол в трансформаторе с малыми пульсаци ми и высокой степенью равномерности вращени . Инвертор работает следующим образо.м. Тиристорные блоки 5 инвертора коммутируI 2г. . ютс с временным сдвигом - при этом загрузка преобразовательных блоков 1-3 равномерна , токи и напр жени во всех однотипных звень х сдвинуты по фазе на указанный угол сдвига коммутации и одинаковы по форме . Токораснределение между блоками 5 тиристоров и блоками диодов 6 обратного тока находитс в полном соответствии с работой автономного инвертора в режиме инвертировани напр жени . Включение в схему инвертора цепей 4 принудительной коммутации не вносит особенностей в его работу. Вследствие низкого процентного содержани высших гармоник в кривой выходного напр жени и отсутстви токов гармоник, кратных трем, при симметричной нагрузке выходна цепь инвертора практически уравновешена (мгновенное значение активной мощности, передаваемой в нагрузку, посто нно). Колебани мгновенных мощностей РА, РВ и PC в фазах нагрузки происход т в соответствии с кривыми на фиг. 3, а. При этом сумма положительных значений фазных мощностей определ ют мгновенную мощность Р, передаваемую в цепь нагрузки через тиристорные блоки инвертора (крива РЬ на ф.иг. 3,6). Сумма отрицательных значений фазных мощностей определ ет мгновенную мощность Ре, возвращаемую в цень источника посто нного тока через диоды обратного тока всех блоков инвертора (крива Р& на фиг. 3,6). Ввиду отсутстви в цеп х инвертора элементов, осуществл ющих накопление энергии, разность , мгновенных мощностей вл етс посто нной величиной , равной .мощности, потребл емой инвертором от источника. Кривые PS и Яе в соответствующем масштабе представл ют собой суммарные мгновенные токи тиристорного и диодного блоков инвертора, разность которых также вл етс посто нной величиной. В соответствии с этим результирующие потокосцеплени обмоток 7-9 и 13-15 дроссел 22 и результирующие потокосцеплени обмоток 10-12 и 16-18 дроссел 23 при встречном включении их остаютс неизменными при протекании через них пульсирующих токов, обусловленных характерным дл инвертора напр жени процессом обмена реактивной и рекуперируемой энергией цепью нагрузки и цепью источника посто нного тока. Одновременно встречное включение обмоток дросселей предотвращает образование короткозамкнутых контуров перезар да коммутирующих конденсаторов через диоды обратного тока. При осуществлении межфазной коммутации тиристоров в блоках инвертора возможно параллельное соединение согласно включенных обмоток дросселей 22 и 23 (см. фиг. 2). Предлагаемый инвертор может примен тьс в схемах с одним или двум источниками посто нного тока, а также в однотактных и двухтактных схемах. При этом могут быть иснользованы известные сносо.бы соединени обмоток трансфор.маторов с вращающимс магнитным полем - звезда и треугольник. Количество трехфазных групп обмоток трансформатора и блоков инвертора не ограничиваетс .