2.Способ по п. 1, о т л и ч а rein и и с тем, что дл ошстки используют раствор аминов в органических растворител х/с теплоемкостью меньше 1 ккал/кг.град и упругостью паров меньше упругости паров воды, например метилкарбитол.2. The method according to claim 1, about tl and h and rein and so that for oshstki use a solution of amines in organic solvents x / s heat capacity less than 1 kcal / kg.grad and vapor pressure less than the elasticity of water vapor, for example methylcarbitol .
3.Способ по пп. 1 и 2, о т л ичающийс тем, что в зоне первоначального насьш1ени раствор насьпцают до содержани кислых газов 0,25-0,60 моль COg/моль амина, а в зоне конечного насыщени - до 0,51 ,0 моль С02/моль амина.3. Method according to paragraphs. 1 and 2, that is, in the initial zone of the solution, the solution is saturated to an acid gas content of 0.25-0.60 mol COg / mol amine, and in the final saturation zone - up to 0.51.0 mol mol CO2 / mol amine.
4. Способ по пп, 1-3, отличающийс тем, что газ, подлежащий очистке, направл ют последовательно в две зоны насыщени раствора.4. A method according to any one of claims 1-3, characterized in that the gas to be purified is directed successively to two saturation zones of the solution.
-5. Способ по пп. 1-3, отличающийс тем, что газ, подлежащий очистке, направл ют параллельно в две зоны насыщени раствора.-five. The method according to paragraphs. 1-3, characterized in that the gas to be purified is sent in parallel to two saturation zones of the solution.
6. Способ по пп. 1-3, отличающийс тем, что газ, подлежащий очистке, направл ют параллельно в две зоны насьщ1ени раствора, причем после зоны конечного насыщени его направл ют в среднюю часть зоны первоначального насыщени .6. The method according to paragraphs. 1-3, characterized in that the gas to be purified is directed in parallel to two saturation zones, and after the final saturation zone it is directed to the middle part of the initial saturation zone.
Изобретение относитс к очистке газов от кислых компонентов и может быть использовано , например, в произ водстве аммиака дл очистки конверти рованного газа от С02. Известен способ очистки газов от кислых компонентов путем насьпцени ими в противотоке раствора аминов с промежуточным охлаждением и дальнейшим насыщением раствора при температуре 15-60°С с последующей регенерацией насыщенного раствора. При этом способе абсорбент ввод т в верхнюю часть абсорбера при и вывод т из средней его части при 42 Г.,охлаждают водой в холодильнике до 26 С и вв д т в нижнюю часть абсорбера дл дал нейшего насыщени . Насьш1енный раство вывод т из нижней части абсорбера, пропускают через р д выносных теплообменников , где за счет тепла регене рйрованно.го раствора нагревают до и направл ют на регенерацию. При использовании известного способа эффективность очистки недостато но высока вследствие малой скорости абсорбции при примен емых температурах и невозможна утилизаци выдел ющегос при абсорбции тепла ввиду низ кого температурного потенциала насыщенного .абсорбента. Целью изобретени вл етс разработка такого способа очистки газов o кислых компонентов, который позволил бы повысить степень очистки и уменьшить расход тепла на регенерацию на- i сыщенного поглотител . Дл этого первоначальное насьпиение раствора осуществл ют при температуре 50-140 С с использованием тепла раствора дл регенерации насьпценного поглотител . Дп очистки используют водные растворы аминов в органических растворител х с теплоемкостью меньше 1 ккал/кг-град и упругостью паров меньше упругости паров воды, например метилкарбитол. В зоне первоначального насьпцени раствора насыщают до содержани кислых газов.О,25-0,60 моль С02/моль амина , а в зоне конечного насьш1ени до 0,5-1,0 моль СО /моль амина. Газ, подлежащий очистке, поступает в конечную и первоначальную зоны насыщени либо последовательно единым потоком, либо параллельно с разделением потока газа на две равные части, подаваемые на вход обоих зон одновременно , причем в этом случае поток газа, проход щий через конечную зону, может быть направлен в среднюю часть первоначальной зоны. На чертеже изображена технологическа схема очистки газа от кислых компонентов в случае последовательного прохождени потоком газа зон конечного и первоначального насьщени . Газ по линии 1 подают в зону А конечного насьпцени абсорбера 2. Навстречу потоку газа на верх зоны Б первоначального насьщени подают регенерированный поглотитель. Поглотитель, нагретый за счет тепловой абсорбции, из зоны первоначального насьщени направл ют в теплообменник 3, затем в холодильник 4 и далее в зону конечного насьпцени . Отработанный раствор, выход щий из зоны конечного насьщени , дел т на два потока , которые прбпускают через дроссельные вентили 5 и 6. Одну часть потока подают на верх регенератора 7, а BTopj-To - в его среднюю часть. Регенерованный, раствор из куба регенератора через теплообменные элементы 8 направл ют в зону первоначаль ного насьщени абсорбера. Пример. Очищаемый газ, содержащий 21% СО, при давлении 27 ата подают в зону конечного насыщени абсорбционной колонны. В зону первоначального насьщени направл ют абсорбент , состо щий из 20% моноэтаноламина , 67% N-метилпирролидона и 13% воды при температуре .55°С и со степенью карбонизации 0,08 моль СО-/ моль амина. В зоне первоначального насьщени концентраци углекислоты в абсорбенте достигает 0,45 моль СО /моль амина. Этот раствор, нагретый за счет теплоты абсорбции до 93°С,поступает в теплообменный аппарат , где его тепло используют дл регенерации раствора, выход щего из. ко нечной зоны насьщени . После теплообменного аппарата раствор с температурой 65°С подают в холодильник, где его температура снижаетс до 30 С и далее - в зону конечного насьпцени , откуда он выходит при температуре 52°С и концентрации 0,65 моль СО /моль амина. Очищаемый-газ при концентрации С02 10% из зоны конечного насыщени поступает в зону первоначального насыщени , на выходе из которой концентраци С02 в нем составл ет О-, 01 об,%, , Отработанньй раствор, выход щий из зоны конечного насьщени , дел т на два потока и пропускают через дроссельные вентили, после которых давление снижаетс до 1,3 ата. а температура - до 47°С (из-за дроссельного эффекта), степень карбонизации составл ет 0,615 моль СО-/моль амина. Затем одну часть раствора подают в теплообменньй аппарат, где раствор нагреваетс до и частично регенерируетс до степени карбонизации 0,43 моль СО /моль амина. После теплообменного аппарата этот раствор направл ют в среднюю часть регенератора . Втора часть отработанного раствора поступает на верх регенератора. Регенерированньй раствор из куба регенератора при температуре 130°С пропускают через теплообменные элементы и при температуре 55°С подают на верх зоны первоначального насыщени .The invention relates to the purification of gases from acid components and can be used, for example, in the production of ammonia for the purification of converted gas from CO2. A known method of purification of gases from acidic components by using them in a countercurrent solution of amines with intermediate cooling and further saturation of the solution at a temperature of 15-60 ° C, followed by regeneration of the saturated solution. In this method, the absorbent is introduced into the upper part of the absorber when it is removed from its middle part at 42 g., Cooled in water in a refrigerator to 26 ° C and injected into the lower part of the absorber to give the lowest saturation. The diluted solution is removed from the lower part of the absorber, passed through a series of remote heat exchangers, where, due to the heat, the regenerated solution is heated before and sent for regeneration. When using the known method, the cleaning efficiency is insufficiently high due to the low absorption rate at the temperatures used and the utilization of heat released during the absorption of heat is impossible due to the low temperature potential of the saturated absorbent. The aim of the invention is to develop such a method for purifying gases of acidic components, which would allow an increase in the degree of purification and a reduction in heat consumption for the regeneration of the i saturate absorber. For this, the initial incrustation of the solution is carried out at a temperature of 50-140 ° C using the heat of the solution for the regeneration of the nascent absorber. Dp purification uses aqueous solutions of amines in organic solvents with a heat capacity of less than 1 kcal / kg-deg and a vapor pressure less than that of water vapor, for example methyl carbitol. In the zone of the initial solution, the solution is saturated to the content of acid gases. O, 25-0.60 mol CO2 / mol amine, and in the zone of final saturation up to 0.5-1.0 mol CO2 / mol amine. The gas to be cleaned enters the final and initial saturation zones either successively with a single stream or in parallel with the separation of the gas stream into two equal parts supplied to the inlet of both zones simultaneously, and in this case the gas stream passing through the end zone can be sent to the middle part of the original zone. The drawing shows the technological scheme of gas purification from acidic components in the case of sequential passage of a gas stream of the final and initial saturation zones. Gas is fed via line 1 to zone A of the final absorption curve of absorber 2. Towards the flow of gas, a regenerated absorber is fed to the top of zone B of the initial saturation. The absorber, heated by heat absorption, is transferred from the initial saturation zone to the heat exchanger 3, then to the refrigerator 4 and further to the final end zone. The spent solution leaving the zone of final saturation is divided into two streams, which are passed through the throttle valves 5 and 6. One part of the stream is fed to the top of the regenerator 7, and BTopj-To to its middle part. The regenerated solution from the regenerator cube through the heat exchange elements 8 is directed to the zone of the initial absorber saturation. Example. The gas to be purified containing 21% CO, at a pressure of 27 atm, is fed to the zone of final saturation of the absorption column. Absorbent consisting of 20% monoethanolamine, 67% N-methylpyrrolidone and 13% water at a temperature of .55 ° C and carbonation degree of 0.08 mol of CO- / mol amine is directed to the initial saturation zone. In the zone of initial saturation, the concentration of carbon dioxide in the absorbent reaches 0.45 mol of CO / mol of amine. This solution, heated by the heat of absorption to 93 ° C, enters the heat exchange apparatus, where its heat is used to regenerate the solution leaving it. finite zone of saturation. After the heat exchanger, the solution with a temperature of 65 ° C is fed to the refrigerator, where its temperature drops to 30 C and then to the final zone, from where it comes out at a temperature of 52 ° C and a concentration of 0.65 mol CO / mol amine. The cleaned gas at a concentration of C02 of 10% from the zone of final saturation enters the zone of initial saturation, at the outlet of which the concentration of C02 in it is O-, 01 vol.%, The working solution leaving the zone of the final saturation is divided into two streams and pass through the throttle valves, after which the pressure drops to 1.3 atm. and the temperature is up to 47 ° C (due to the throttle effect), the degree of carbonization is 0.615 mol of CO- / mol of amine. Then, one part of the solution is fed to a heat exchange apparatus, where the solution is heated to and partially regenerated to a degree of carbonization of 0.43 mol of CO / mol of amine. After the heat exchanger, this solution is sent to the middle of the regenerator. The second part of the spent solution goes to the top of the regenerator. The regenerated solution from the cube of the regenerator at a temperature of 130 ° C is passed through heat exchange elements and at a temperature of 55 ° C is fed to the top of the initial saturation zone.