SU504702A1 - Electrolytic liquor concentration method - Google Patents

Electrolytic liquor concentration method

Info

Publication number
SU504702A1
SU504702A1 SU1959414A SU1959414A SU504702A1 SU 504702 A1 SU504702 A1 SU 504702A1 SU 1959414 A SU1959414 A SU 1959414A SU 1959414 A SU1959414 A SU 1959414A SU 504702 A1 SU504702 A1 SU 504702A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
stage
evaporation
concentration
naoh
atm
Prior art date
Application number
SU1959414A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Владимир Абелевич Шур
Борис Иванович Шавочкин
Борис Алексеевич Ильин
Семен Израилович Кауфман
Владимир Семенович Воропанов
Илья Максимович Цымбалов
Владимир Иванович Калугин
Original Assignee
Предприятие П/Я В-2287
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Предприятие П/Я В-2287 filed Critical Предприятие П/Я В-2287
Priority to SU1959414A priority Critical patent/SU504702A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU504702A1 publication Critical patent/SU504702A1/en

Links

Landscapes

  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Description

1one

Изобретение относитс  к технологии выпаривани  электролитических щелоков, получаемых при электролизе растворов хлоридов в диафрагменных электролизерах с твердым катодом .The invention relates to the technology of evaporation of electrolytic liquors obtained by electrolysis of chloride solutions in diaphragm electrolyzers with a solid cathode.

Известен способ концентрировани  электролитических щелоков с концентрацией 8-12% NaOH до крепких щелоков с концентрацией 42-50 NaOH путем двухстадийного выпаривани  с промежуточной фильтрацией щелоков с концентрацией 25-30% NaOH, полученных на первой стадии выпаривани , от твердой фазы и трехкратным использованием в трехкорпусной системе первой стадии выпаривани  поступающего со сторны пара под давлением 5-8 атм. На второй стадии однократно используетс  отборный пар под давлением 2,5-4 атм из первого корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани . Однако такой способ имеет высокий расход пара на второй стадии выпаривани  и соответственно повышенный расход охлаждающей воды, подаваемой в конденсатор.A known method of concentrating electrolytic liquors with a concentration of 8-12% NaOH to strong liquors with a concentration of 42-50 NaOH by two-stage evaporation with intermediate filtration of liquors with a concentration of 25-30% NaOH obtained in the first stage of evaporation from the solid phase and threefold use in a three-body the system of the first stage of evaporation of steam coming from the side under pressure of 5-8 atm. In the second stage, selective steam under a pressure of 2.5-4 atm from the first case of the three-body system of the first stage of evaporation is used once. However, this method has a high steam consumption in the second stage of evaporation and a correspondingly increased flow rate of cooling water supplied to the condenser.

С целью устранени  недостатков предлагаетс  способ, по которому выпаривание на второй стадии ведут в две ступени, на первой из которых электролитические щелока выпаривают до концентрации 34-38% NaOH с использованием отборного пара под давлением 1- 2 атм из второго корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани , отборный пар под давлением 2,5-4 атм из первого корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани  подают на вторую ступень второй стадни выпаривани .To eliminate the drawbacks, a method is proposed in which the evaporation in the second stage is carried out in two stages, in the first of which electrolytic liquors are evaporated to a concentration of 34-38% NaOH using selected steam under a pressure of 1-2 atm from the second building of the three-body system of the first stage of evaporation , selected steam under pressure of 2.5-4 atm from the first case of the three-body system of the first stage of evaporation is fed to the second stage of the second evaporation stage.

Таким образом, ступени второй стадии выпаривани  соедин ютс  между собой но раствору последовательно, а по отборному пару параллельно. Выпаривание на обеих ступен хThus, the steps of the second stage of evaporation are connected to each other, but the solution is sequential, and the selected pair is parallel. Evaporation on both steps x

второй стадии выпаривани  ведут под одинаковым вакуумом - 70-90 %.the second stage of evaporation is carried out under the same vacuum - 70-90%.

Предложенный способ позвол ет снизить расход пара на 12-15% и соответственно снижаетс  расход охлаждающей воды, подаваемой в конденсатор.The proposed method allows to reduce the steam consumption by 12-15% and, accordingly, the consumption of cooling water supplied to the condenser is reduced.

Пример. Электролитические щелока в количестве 100 т в час, содержащие 10% NaOH и 16% NaCl, подвергают двухстадийному концентрированию . На первой стадии щелока выпаривают до концентрации 15% NaOH в трехкорпусной системе при давлении первичного пара 6 ата (температура насыщени  158°С) и вакууме в последнем корпусе 80%. В первом корпусе из раствора под давлением 2,8 ата выпариваетс  19 т/час воды, во втором корпусе под давлением 1,15 ата - 18 т/час (из них 4 т/час за счет самоиспарени  раствора) и в третьем корпусе 11 т/час (из них 5 т/час за счет самоиспарени ). 5 т/часExample. Electrolytic liquor in the amount of 100 tons per hour, containing 10% NaOH and 16% NaCl, is subjected to a two-stage concentration. In the first stage, the liquor is evaporated to a concentration of 15% NaOH in a three-body system with a primary vapor pressure of 6 atm (saturation temperature 158 ° C) and a vacuum in the last case of 80%. In the first case, 19 t / h of water are evaporated from a solution under a pressure of 2.8 atm, 18 tons / hour in a second case at a pressure of 1.15 atm (4 tons / hour of which are due to self-evaporation of the solution) and 11 tons in a third case / hour (of which 5 tons / hour due to self-evaporation). 5 tons / hour

полученного в первом корпусе сокового и греющего пара, имеющего температуру насыщени  132°С, и 12 т/час сокового пара, полученного во вт.ором корпусе и имеющего температуру 102°С, отбирайзт на вторую стадию процесса концентрировани .the juice and heating steam obtained in the first case, having a saturation temperature of 132 ° C, and 12 t / h of juice steam obtained in the second case and having a temperature of 102 ° C, are taken to the second stage of the concentration process.

Средние щелока после третьего корпуса отфильтровывают от выпавщей при концентрировании кристаллической соли в количестве 12 т/час. Отфильтрованные средние щелока, содержащие 25% NaOH и 10% NaCl, последовательно пропускают в первую и во вторую ступени второй стадии выпаривани , где соответственно концентрируют до 38% и 49% NaOH. В обеих ступен х выпаривание производ т под вакуумом 90%. Первую ступень обогревают отборным паром второго корпуса первой стадии. В ней выпариваетс  10,8 т/час воды (еще 1,2 т/час пара расходуетс  на подогрев и дегидратацию раствора). Температура кипени  раствора в первой ступени с учетом депрессии составл ет 88°С.The middle liquor after the third building is filtered from the crystalline salt precipitated upon concentration in the amount of 12 tons / hour. The filtered middle liquor, containing 25% NaOH and 10% NaCl, is successively passed into the first and second stages of the second evaporation stage, where it is concentrated to 38% and 49% NaOH, respectively. In both steps, evaporation is carried out under a vacuum of 90%. The first stage is heated with selected steam of the second building of the first stage. 10.8 t / h of water is evaporated in it (another 1.2 t / h of steam is used for heating and dehydration of the solution). The boiling point of the solution in the first stage, taking into account the depression, is 88 ° C.

Температура кипени  во второй ступени в св зи с резким увеличением концентрации и температурной депрессии возрастает до 105°С. Обогрев этой ступени производ т отборным экстра-паром из первого корпуса первой стадии . Выпариваетс  во второй ступени всего 3,5 т/час воды, еще 1,5 т/час пара расходуетс  на подогрев раствора до температуры кипени  в ступени и на его дегидратацию.The boiling point in the second stage due to a sharp increase in concentration and temperature depression rises to 105 ° C. Heating of this stage is produced by selected extra steam from the first building of the first stage. In the second stage only 3.5 t / h of water is evaporated, another 1.5 t / h of steam is spent on heating the solution to the boiling point in the step and on its dehydration.

Из второй ступени второй стадии выпаривани  крепкие щелока подают после охлаждени  и отсто  на склад.From the second stage of the second stage, strong liquor is evaporated after cooling and storage at the warehouse.

Claims (1)

Формула изобретени Invention Formula Способ концентрировани  электролитических щелоков с концентрацией 8-12% NaOH до крепких щелоков с концентрацией 42-50% NaOH путем двухстадийного выпаривани с промежуточной фильтрацией щелоков с концентрацией 25-30% NaOH, полученных на первой стадии выпаривани , от твердой фазы , с трехкратным использованием в трехкорпусной системе первой стадии выпаривани  поступающего со стороны пара под давлением 5-8 атм и подачей на вторую стадию выпаривани  отборного пара под давлением 2,5- 4 атм из первого корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани , отличающийс  тем, что, с целью снижени  расхода пара на второй стадии выпаривани  и охлаждающей воды, выпаривание на второй стадии ведут в две ступени, на первой из которь1х электролитические щелока выпаривают до концентрации 34-38% NaOH с использованием отборного пара под давлением 1-2 атм из второго корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани , отборный пар под давлением 2,5-4 атм из первого корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани  подают на вторзю ступень второй стадии выпаривани .The method of concentration of electrolytic liquor with a concentration of 8-12% NaOH to strong liquors with a concentration of 42-50% NaOH by two-stage evaporation with intermediate filtration of liquors with a concentration of 25-30% NaOH obtained in the first stage of evaporation from the solid phase, using three times the three-body system of the first stage of evaporation of steam coming from the side under pressure of 5-8 atm and feeding to the second stage of evaporation of selected steam under pressure of 2.5-4 atm from the first case of the three-case system of the first stage evaporated characterized in that, in order to reduce steam consumption in the second stage of evaporation and cooling water, evaporation in the second stage is carried out in two stages, in the first of which electrolytic liquors are evaporated to a concentration of 34-38% NaOH using selected steam under pressure 1- 2 atm from the second building of the three-body system of the first evaporation stage, selected steam under pressure of 2.5-4 atm from the first building of the three-body system of the first evaporation stage is supplied to the second stage of the second evaporation stage.
SU1959414A 1973-08-29 1973-08-29 Electrolytic liquor concentration method SU504702A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU1959414A SU504702A1 (en) 1973-08-29 1973-08-29 Electrolytic liquor concentration method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU1959414A SU504702A1 (en) 1973-08-29 1973-08-29 Electrolytic liquor concentration method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU504702A1 true SU504702A1 (en) 1976-02-28

Family

ID=20564528

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU1959414A SU504702A1 (en) 1973-08-29 1973-08-29 Electrolytic liquor concentration method

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU504702A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3968017A (en) Process and an equipment for producing crystalline citric acid from solutions of alkaline citrates
KR930016433A (en) Process for preparing α-glycosyl-L-ascorbic acid high content and separation system for the preparation thereof
US3147072A (en) Method of processing sea water
JPS5484892A (en) Electrolysis of sodium chloride employing cation exchange membrane
SU618037A3 (en) Method of obtaining r-amino acids
US4090932A (en) Method for concentrating aqueous caustic alkali solution
US3883406A (en) Process for recovering electrolytically produced alkali metal chlorates
SU504702A1 (en) Electrolytic liquor concentration method
JPS6178392A (en) Production of l-malic acid
GB1220619A (en) Process and apparatus for producing freshwater from brine
US1907975A (en) Recovering iodine
FR2337688A1 (en) Evaporation process for concentrating sodium hydroxide solns. - from electrolytic diaphragm cells
GB1472840A (en) Method of separating and purifying glycine
FR2384035A1 (en) PROCESS FOR CONCENTRATION OF A CAUSTIC ALKALI SOLUTION OBTAINED BY ELECTROLYSIS OF THE ION EXCHANGER MEMBRANE TYPE
KR900003418A (en) Electrochemical Chromic Acid Production Method
SU716978A1 (en) Method of concentrating electrolytic caustics
GB1247592A (en) Flash distillation process
JP3832534B2 (en) Method for producing sodium persulfate
KR800000527B1 (en) Method for concentrating aqueons caustic alkalic
US3817847A (en) Reconcentrating spent alkali metal chloride solution for recycling toelectrolysis cell
GB865309A (en) A method for the production of citrates
SU761453A1 (en) Method of isolating amines
KR830001464B1 (en) Isolation of Leucine, Isoleucine and Valine
JPS6054886B2 (en) Method for purifying aqueous alkali chloride solution
RU2632699C1 (en) Method for producing caustic soda