SU504702A1 - Electrolytic liquor concentration method - Google Patents
Electrolytic liquor concentration methodInfo
- Publication number
- SU504702A1 SU504702A1 SU1959414A SU1959414A SU504702A1 SU 504702 A1 SU504702 A1 SU 504702A1 SU 1959414 A SU1959414 A SU 1959414A SU 1959414 A SU1959414 A SU 1959414A SU 504702 A1 SU504702 A1 SU 504702A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- stage
- evaporation
- concentration
- naoh
- atm
- Prior art date
Links
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
1one
Изобретение относитс к технологии выпаривани электролитических щелоков, получаемых при электролизе растворов хлоридов в диафрагменных электролизерах с твердым катодом .The invention relates to the technology of evaporation of electrolytic liquors obtained by electrolysis of chloride solutions in diaphragm electrolyzers with a solid cathode.
Известен способ концентрировани электролитических щелоков с концентрацией 8-12% NaOH до крепких щелоков с концентрацией 42-50 NaOH путем двухстадийного выпаривани с промежуточной фильтрацией щелоков с концентрацией 25-30% NaOH, полученных на первой стадии выпаривани , от твердой фазы и трехкратным использованием в трехкорпусной системе первой стадии выпаривани поступающего со сторны пара под давлением 5-8 атм. На второй стадии однократно используетс отборный пар под давлением 2,5-4 атм из первого корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани . Однако такой способ имеет высокий расход пара на второй стадии выпаривани и соответственно повышенный расход охлаждающей воды, подаваемой в конденсатор.A known method of concentrating electrolytic liquors with a concentration of 8-12% NaOH to strong liquors with a concentration of 42-50 NaOH by two-stage evaporation with intermediate filtration of liquors with a concentration of 25-30% NaOH obtained in the first stage of evaporation from the solid phase and threefold use in a three-body the system of the first stage of evaporation of steam coming from the side under pressure of 5-8 atm. In the second stage, selective steam under a pressure of 2.5-4 atm from the first case of the three-body system of the first stage of evaporation is used once. However, this method has a high steam consumption in the second stage of evaporation and a correspondingly increased flow rate of cooling water supplied to the condenser.
С целью устранени недостатков предлагаетс способ, по которому выпаривание на второй стадии ведут в две ступени, на первой из которых электролитические щелока выпаривают до концентрации 34-38% NaOH с использованием отборного пара под давлением 1- 2 атм из второго корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани , отборный пар под давлением 2,5-4 атм из первого корпуса трехкорпусной системы первой стадии выпаривани подают на вторую ступень второй стадни выпаривани .To eliminate the drawbacks, a method is proposed in which the evaporation in the second stage is carried out in two stages, in the first of which electrolytic liquors are evaporated to a concentration of 34-38% NaOH using selected steam under a pressure of 1-2 atm from the second building of the three-body system of the first stage of evaporation , selected steam under pressure of 2.5-4 atm from the first case of the three-body system of the first stage of evaporation is fed to the second stage of the second evaporation stage.
Таким образом, ступени второй стадии выпаривани соедин ютс между собой но раствору последовательно, а по отборному пару параллельно. Выпаривание на обеих ступен хThus, the steps of the second stage of evaporation are connected to each other, but the solution is sequential, and the selected pair is parallel. Evaporation on both steps x
второй стадии выпаривани ведут под одинаковым вакуумом - 70-90 %.the second stage of evaporation is carried out under the same vacuum - 70-90%.
Предложенный способ позвол ет снизить расход пара на 12-15% и соответственно снижаетс расход охлаждающей воды, подаваемой в конденсатор.The proposed method allows to reduce the steam consumption by 12-15% and, accordingly, the consumption of cooling water supplied to the condenser is reduced.
Пример. Электролитические щелока в количестве 100 т в час, содержащие 10% NaOH и 16% NaCl, подвергают двухстадийному концентрированию . На первой стадии щелока выпаривают до концентрации 15% NaOH в трехкорпусной системе при давлении первичного пара 6 ата (температура насыщени 158°С) и вакууме в последнем корпусе 80%. В первом корпусе из раствора под давлением 2,8 ата выпариваетс 19 т/час воды, во втором корпусе под давлением 1,15 ата - 18 т/час (из них 4 т/час за счет самоиспарени раствора) и в третьем корпусе 11 т/час (из них 5 т/час за счет самоиспарени ). 5 т/часExample. Electrolytic liquor in the amount of 100 tons per hour, containing 10% NaOH and 16% NaCl, is subjected to a two-stage concentration. In the first stage, the liquor is evaporated to a concentration of 15% NaOH in a three-body system with a primary vapor pressure of 6 atm (saturation temperature 158 ° C) and a vacuum in the last case of 80%. In the first case, 19 t / h of water are evaporated from a solution under a pressure of 2.8 atm, 18 tons / hour in a second case at a pressure of 1.15 atm (4 tons / hour of which are due to self-evaporation of the solution) and 11 tons in a third case / hour (of which 5 tons / hour due to self-evaporation). 5 tons / hour
полученного в первом корпусе сокового и греющего пара, имеющего температуру насыщени 132°С, и 12 т/час сокового пара, полученного во вт.ором корпусе и имеющего температуру 102°С, отбирайзт на вторую стадию процесса концентрировани .the juice and heating steam obtained in the first case, having a saturation temperature of 132 ° C, and 12 t / h of juice steam obtained in the second case and having a temperature of 102 ° C, are taken to the second stage of the concentration process.
Средние щелока после третьего корпуса отфильтровывают от выпавщей при концентрировании кристаллической соли в количестве 12 т/час. Отфильтрованные средние щелока, содержащие 25% NaOH и 10% NaCl, последовательно пропускают в первую и во вторую ступени второй стадии выпаривани , где соответственно концентрируют до 38% и 49% NaOH. В обеих ступен х выпаривание производ т под вакуумом 90%. Первую ступень обогревают отборным паром второго корпуса первой стадии. В ней выпариваетс 10,8 т/час воды (еще 1,2 т/час пара расходуетс на подогрев и дегидратацию раствора). Температура кипени раствора в первой ступени с учетом депрессии составл ет 88°С.The middle liquor after the third building is filtered from the crystalline salt precipitated upon concentration in the amount of 12 tons / hour. The filtered middle liquor, containing 25% NaOH and 10% NaCl, is successively passed into the first and second stages of the second evaporation stage, where it is concentrated to 38% and 49% NaOH, respectively. In both steps, evaporation is carried out under a vacuum of 90%. The first stage is heated with selected steam of the second building of the first stage. 10.8 t / h of water is evaporated in it (another 1.2 t / h of steam is used for heating and dehydration of the solution). The boiling point of the solution in the first stage, taking into account the depression, is 88 ° C.
Температура кипени во второй ступени в св зи с резким увеличением концентрации и температурной депрессии возрастает до 105°С. Обогрев этой ступени производ т отборным экстра-паром из первого корпуса первой стадии . Выпариваетс во второй ступени всего 3,5 т/час воды, еще 1,5 т/час пара расходуетс на подогрев раствора до температуры кипени в ступени и на его дегидратацию.The boiling point in the second stage due to a sharp increase in concentration and temperature depression rises to 105 ° C. Heating of this stage is produced by selected extra steam from the first building of the first stage. In the second stage only 3.5 t / h of water is evaporated, another 1.5 t / h of steam is spent on heating the solution to the boiling point in the step and on its dehydration.
Из второй ступени второй стадии выпаривани крепкие щелока подают после охлаждени и отсто на склад.From the second stage of the second stage, strong liquor is evaporated after cooling and storage at the warehouse.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU1959414A SU504702A1 (en) | 1973-08-29 | 1973-08-29 | Electrolytic liquor concentration method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU1959414A SU504702A1 (en) | 1973-08-29 | 1973-08-29 | Electrolytic liquor concentration method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU504702A1 true SU504702A1 (en) | 1976-02-28 |
Family
ID=20564528
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU1959414A SU504702A1 (en) | 1973-08-29 | 1973-08-29 | Electrolytic liquor concentration method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU504702A1 (en) |
-
1973
- 1973-08-29 SU SU1959414A patent/SU504702A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3968017A (en) | Process and an equipment for producing crystalline citric acid from solutions of alkaline citrates | |
KR930016433A (en) | Process for preparing α-glycosyl-L-ascorbic acid high content and separation system for the preparation thereof | |
US3147072A (en) | Method of processing sea water | |
JPS5484892A (en) | Electrolysis of sodium chloride employing cation exchange membrane | |
SU618037A3 (en) | Method of obtaining r-amino acids | |
US4090932A (en) | Method for concentrating aqueous caustic alkali solution | |
US3883406A (en) | Process for recovering electrolytically produced alkali metal chlorates | |
SU504702A1 (en) | Electrolytic liquor concentration method | |
JPS6178392A (en) | Production of l-malic acid | |
GB1220619A (en) | Process and apparatus for producing freshwater from brine | |
US1907975A (en) | Recovering iodine | |
FR2337688A1 (en) | Evaporation process for concentrating sodium hydroxide solns. - from electrolytic diaphragm cells | |
GB1472840A (en) | Method of separating and purifying glycine | |
FR2384035A1 (en) | PROCESS FOR CONCENTRATION OF A CAUSTIC ALKALI SOLUTION OBTAINED BY ELECTROLYSIS OF THE ION EXCHANGER MEMBRANE TYPE | |
KR900003418A (en) | Electrochemical Chromic Acid Production Method | |
SU716978A1 (en) | Method of concentrating electrolytic caustics | |
GB1247592A (en) | Flash distillation process | |
JP3832534B2 (en) | Method for producing sodium persulfate | |
KR800000527B1 (en) | Method for concentrating aqueons caustic alkalic | |
US3817847A (en) | Reconcentrating spent alkali metal chloride solution for recycling toelectrolysis cell | |
GB865309A (en) | A method for the production of citrates | |
SU761453A1 (en) | Method of isolating amines | |
KR830001464B1 (en) | Isolation of Leucine, Isoleucine and Valine | |
JPS6054886B2 (en) | Method for purifying aqueous alkali chloride solution | |
RU2632699C1 (en) | Method for producing caustic soda |