SU413491A1

SU413491A1 -

Info

Publication number: SU413491A1
Application number: SU1643932A
Authority: SU
Priority date: 1971-04-05
Filing date: 1971-04-05
Publication date: 1974-01-30

Description

1one

Изобретение относитс к области электроники и предназначено дл использовани в аналоговых вычислительных и измерительных устройствах, а также в электрических системах автоматического регулировани .The invention relates to the field of electronics and is intended for use in analog computing and measuring devices, as well as in electrical automatic control systems.

Известные операционные усилители посто нного тока с равнопотенциальными входом и выходом и параллельной отрицательной обратной св зью имеют на выходных зажимах медленно измен ющеес напр жение, не завис щее от входного сигнала и вызываемое дрейфом нул .Known direct current amplifiers with equal potential input and output and parallel negative feedback have a slowly varying voltage at the output terminals, independent of the input signal and caused by the zero drift.

Каждое устройство, в котором работают операционные усилители, может нормально функционировать лищь при условии, что дрейф нул этих усилителей не превышает вполне определенных максимально допустимых значений. В св зи с этим возникает задача осуществлени непрерывного контрол дрейфа нул операционного усилител во врем его работы, часто при невозможности сн ти с входа усилител напр жени сигнала дл измерени остаточного напр жени на выходе.Each device in which operational amplifiers operate can only function normally, provided that the zero drift of these amplifiers does not exceed well-defined maximum allowable values. In this connection, the problem arises of continuously monitoring the drift of the operational amplifier during its operation, often when it is impossible to remove the signal amplifier from the input to measure the residual voltage at the output.

Цель изобретени - повьшюние точности измерени напр жени дрейфа.The purpose of the invention is to improve the accuracy of measuring drift stress.

Это достигаетс тем, что цень выделени напр жени дрейфа выполнена в виде двух последовательно соединенных резисторов, включенных между входом и выходом операционного усилител , точка соединени резисторов через две дополнительно введенные пары встречно последовательно включенных диодов подключена к суммируюпл,ей точке операционного усилител , а точки соединени диодов через введенные стабилитроны - к выходу операционного усилител .This is achieved by the fact that the drift voltage separation value is made in the form of two series-connected resistors connected between the input and output of the operational amplifier, the connection point of the resistors through two additionally introduced pairs of oppositely connected diodes is connected to the sum-up, its point of the operational amplifier, and the connection points diodes through zener diodes - to the output of the operational amplifier.

На фиг. 1 показана схема операционного усилител посто нного тока с п входами; наFIG. 1 shows a diagram of an operational amplifier of direct current with n inputs; on

фиг. 2 - схема цепей обратной св зи с нодавленнем вли ни входного сигнала в режиме перегрузки усилител .FIG. 2 is a circuit diagram of feedback loops with the pressure of the input signal in the amplifier overload mode.

Схема (фиг. 1) содержит онерационный усилитель 1 с равнопотенциальным входом иThe circuit (Fig. 1) contains an on-off amplifier 1 with an equal potential input and

и выходом и коэффициентом усилени напр жени /С. Суммирующа точка 2 операционного усилител образована группой резисторов 3 (по числу входов усилител ) и резистором 4, суммирующа точка 5 - группойand the output and voltage gain / c. The summing point 2 of the operational amplifier is formed by a group of resistors 3 (according to the number of amplifier inputs) and a resistor 4, the summing point 5 is a group

резисторов 6 (также по числу входов усилител ), равных или пропорциональных резисторам 3, и резистором 7, соответственно равным или пропорциональным резистору 4. Напр жение U р, пропорциональное дрейфуresistors 6 (also according to the number of amplifier inputs), equal to or proportional to resistors 3, and resistor 7, respectively, equal to or proportional to resistor 4. Voltage U p proportional to drift

нул , выдел етс на отводе от резистора 7, подбираемом вблизи точки 5 по минимуму составл ющей, пропорциональной алгебраической сумме входных напр жений. Практически отвод может быть выполнен, например,zero is allocated at the tap from the resistor 7, picked up near the point 5 by the minimum component proportional to the algebraic sum of the input voltages. Virtually retraction can be performed, for example,

с помощью потенциометра 8, сопротивлениеusing potentiometer 8, resistance

которого составл ет малую часть ог активио1| составл ющей резистора 7.which makes up a small part of the og activi | component resistor 7.

Перегрузка операционного усилител с двум цеп ми обратной св зи сказываетс на напр жении Ui в такой же степени, как и на напр жении Ls . В то же врем шунтирование каждой цепи обратной св зи отдельной цепью стабилитронов не обеспечивает устранени составл ющей- от (Увх в напр жении Uz из-за сравнительно большого разброса напр жений пробо отдельных экземпл ров стабилитронов . Существо этого влени заключаетс в том, что изменение напр жени L/ВЫХ в зоне, ограниченной пороговыми напр жени ми стабилитронов основной и дублирующей цепей обратной св зи, вызывает по вление в точке 5 выброса напр жени , превышающего по амплитуде в дес тки раз составл ющую от f/Bx доперегрузочного режима. Амплитуда этого выброса уменьшаетс с уменьшением разницы пороговых напр жений .The overload of the operational amplifier with two feedback circuits affects the voltage Ui to the same extent as the voltage Ls. At the same time, the shunting of each feedback circuit by a separate chain of Zener diodes does not ensure elimination of the components — from (Uvh in the voltage Uz, due to the relatively large voltage spread of individual samples of the zener diodes. The change in voltage L / O in the zone bounded by the threshold voltages of the zener diodes of the main and duplicating feedback circuits, causes the appearance at point 5 of a voltage surge exceeding the amplitude by a factor of ten times from f / Bx LfTetanus mode. The amplitude of this discharge decreases with decreasing differences of threshold voltages.

Существенное уменьшение амплитуды выброса напр жени в точке 5 достигае1с в предлагаемой схеме включени стабилитронов , приведенной па фиг. 2.A significant decrease in the voltage surge amplitude at point 5 is achieved in the proposed Zener diode switching circuit, shown in Fig. 2. 2

В этой схеме на обе цепи обратной св зи работает одна обща цепь параллельно встречно включенных стабилитронов 9 п 10. К суммирующим точкам стабилитроны подключены через пары разв зывающ.их диодов 11, 1Г и 12, 12 соответственно дл положительного и отрицательного выходных напр жений . Эти же диоды одновременно осуществл ют разделение параллельных цепейIn this scheme, one common circuit in parallel to each of the 9 Z 10 Zener diodes operating on both feedback circuits. The Zener diodes are connected to the summing points through a pair of decoupling diodes 11, 1G and 12, 12, respectively, for positive and negative output voltages. The same diodes simultaneously carry out the separation of parallel circuits.

9-11 (1Г) и 10-12 (12) по пол рности выходного напр жени .9-11 (1G) and 10-12 (12) on the polarity of the output voltage.

В схеме фиг. 2 разница пороговых напр жений основной и дублирующей цепей обратной св зи определ етс разбросом пр мых ветвей вольт-амперных характеристик диодов 11 и 12, что практически от 30 до 100 раз меньше разброса напр жений пробо стабилитронов . Соответственно уменьшаетс и выброс напр жени в точке 5, В случае необходимости мол-гно осуществить полную компенсацию разброса пороговых напр жений диодов 11, 11 и 12, 12, подключив, напри.мер, диоды 1Г и 12 к нерегулируемому отводуIn the diagram of FIG. 2, the difference between the threshold voltages of the main and duplicating feedback circuits is determined by the spread of the forward branches of the current-voltage characteristics of diodes 11 and 12, which is almost 30 to 100 times less than the voltage spread of the zener diodes. The surge voltage at point 5 is reduced accordingly. If necessary, it is possible to fully compensate for the variation in threshold voltages of diodes 11, 11 and 12, 12 by connecting, for example, diodes 1G and 12 to an uncontrolled tap.

(резистор 7), а диоды И и 12 - к регулируемым отводам (резистор 4), как показано штриховыми лини ми на схеме фиг. 2.(resistor 7), and And and 12 diodes - to adjustable taps (resistor 4), as shown by the dashed lines in the diagram of FIG. 2

Предмет изобретени Subject invention

Операционный усилитель посто нного тока, содержащий цепь выделени напр жени дрейфа, отличающийс тем, что, с целью повышени точности измерени напр жени дрейфа, цепь выделени напр жени дрейфа выполнена в виде двух последовательно соединенных резисторов, включенных входом и выходом операционного усилител , точка соединени резисторов через две дополнительно введенные пары встречно последовательно включенных диодов подключена к суммирующей точке операционного усилител , а точки соединени диодов черезAn operational DC amplifier containing a drift voltage separation circuit, characterized in that, in order to increase the accuracy of the drift voltage measurement, the drift voltage separation circuit is made in the form of two series-connected resistors connected by an input and output of the operational amplifier, the junction of resistors through two additionally introduced pairs of counter-connected diodes are connected to the summing point of the operational amplifier, and the connection points of the diodes through

введеиные стабилитроны подключены к выходу операционного усилител .The input zener diodes are connected to the output of an operational amplifier.