SU378024A1 - - Google Patents

Info

Publication number
SU378024A1
SU378024A1 SU1241185A SU1241185A SU378024A1 SU 378024 A1 SU378024 A1 SU 378024A1 SU 1241185 A SU1241185 A SU 1241185A SU 1241185 A SU1241185 A SU 1241185A SU 378024 A1 SU378024 A1 SU 378024A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
hydrogen
reactor
fractions
boiling
line
Prior art date
Application number
SU1241185A
Other languages
English (en)
Other versions
SU378024A3 (ru
Inventor
Робин Паркер Соединенные Штаты Америки витель Иностранцы Ньют Моррис Хейлимен
Original Assignee
Иностранна фирма Юниверсал Ойл Продайте Компани Соединенные Штаты Америки
Publication of SU378024A1 publication Critical patent/SU378024A1/ru
Application filed by Иностранна фирма Юниверсал Ойл Продайте Компани Соединенные Штаты Америки filed Critical Иностранна фирма Юниверсал Ойл Продайте Компани Соединенные Штаты Америки
Priority to SU1241185A priority Critical patent/SU378024A3/ru
Priority claimed from SU1241185A external-priority patent/SU378024A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of SU378024A3 publication Critical patent/SU378024A3/ru

Links

Description

СПОСОБ ОЧИСТКИ НЕФТЯНОГО СЫРЬЯ, ВЫКИПАЮЩЕГО
В ШИРОКОМ ИНТЕРБАЛЕ ТЕМПЕРАТУР, ОТ СЕРНИСТЫХ
И АЗОТИСТЫХ СОЕДИНЕНИЙ
1
Изобретение относитс  к способу очистки нефт ного сырь , выкипающего в широком интервале температур, от сернистых и азотистых соединений путем гидрировани .
Известен способ очистки нефт ного сырь  от сернистых и азотистых соединений, заключающийс  в том, что исходное сырье, кип щее в интервале температур 85-482°С, предварительно дел т на фракцию, выкипающую до 190°С, и фракцию, выкипающую при 148- 482°С. Последнюю газойлевую фракцию подвергают взаимодействию с водородом в услови х полного превращени  сернистых и азотистых соединений. Продукты реакции после первой ступени направл ют в ректификациониую колонну высокого давлени , где происходит отделение водорода и фракции, выкипающей до 190°С, от очищенной фракции газойл  148-482°С. Полученную таким образом смесь легкой фракции, выкипающей до 190°С, и водорода, направл ют на вторую ступень очистки, в которую ввод т также фракцию, выкипающую до 190°С и выделенную непосредственно из исходного сырь , и свежий водород. Очистку выщеуказанных бензиновых фракций во второй ступени осуществл ют в более жестких услови х, .ет очистку газойлевых фракций в первой ступени. Часть очищенной бензиновой фракции рециркулируют на первую ступень, а другую часть вывод т в качестве готового продукта. Рабочие услови , примен емые дл  очистки т желого жидкого топлива, существенно отличаютс  от рабочих условий, примен емых дл  очистки легких фракций нефт ного сырь .
Таким образом, известна  технологическа  схема предусматривает разделение углеводородного сырь  на отдельные фракции путем предварительной ректификации с последующим гидрированием полученных фракций в две ступени, причем на каждую из вышеупом нутых ступеней подают свежий водород. Известна  технологическа  схема содержит больщое количество дублирующего оборудовани . Кроме того, в процессе очистки нефт ных углеводородов происходит миграци  серуи азотсодержащих соединений из т желых углеводородных фракций в легкие. Тем самым при переработке сырь , выкипающего в щироком интервале температур, без предварительного его разделени  получают бензиновые фракции с больщим количеством серу- и азотсодержащих соединений.
Дл  упрощени  технологий процесса и снил ени  расхода водорода предлагают исходное сырье, содержащее бензинлегроиновые и высококип щие фракции, подвергать взаимодействию с водородом на первой ступени гидрировани  при температуре 385-413°С с последующим разделением продуктов реакции на жидкую и газообразную фазу, содержащую водород и бензиновые фракции, и подачей газообразной фазы на вторую ступень гидрировани  при температуре 332-371°С. Полученные при этом продукты отдел ют от водородсодержащего газа известным приемом . На чертеже приведена технологическа  схема осуществлени  процесса. Загрул :аемое сырье представл ет собой коксовый дистиллат-Сб с т. кип. 476°С, содержащий сернистый компонент в количестве 0,52 вес.%, имеющий бромное число пор дка 28 и содержащий азотистое соединение в количестве 880 миллионных долей (м.д.). Исходное сырье подают по линии 1 на смешение с водородом, поступающим по линии 2. Водород подают в количестве 0,53 м тла л дистиллата. Полученна  смесь поступает по линии 3 в нагреватель 4, где смесь нагревают до 399°С, и подают в линию 5. Нагретую смесь из линии 5 ввод т в реактор 6, в который загружен катализатор, состо щий в основном из 2,2 вес. % кобальта и 5,7 вес. % молибдена, счита  на элементарные металлы. Катализатор нанесен на алюминиевые частицы , имеющие соответствующие размер и форму. В реакторе 6 созданы жесткие рабочие услови ; температура на выходе из реактора 399°С, давление 74,7 атм и объемна  скорость 1,5. Продукты из реактора 6 по линии 7 поступают в сепаратор б, который находитс  под давлением, равным давлению в реакторе 6. В линии 7 нет охлаждени  и в испарителе устанавливаетс  равновесие, достигающее такой величины, чтобы приблизительно 10 об. % углеводородов в линии 7 (исключа  водород и сероводород) испарило.сь и церещло в линию 9. Продукты, содержащие относительно легкокип щие углеводороды-Сб (166°С), и серусодержащие соединени , наход щиес  в смеси с водородом и сероводородом, поступают в реактор 10 по линии 9. Рабочие услови  в реакторе 10: температура 343°С, давление регулируют с помощью приспособлени , понижающего давление между реактором 6 и реактором 10. В реакторе 10 специально водород не добавл ют, так как количество водорода в газовой фазе, отделенной в сепараторе 8, вполне достаточно, чтобы обеспечить уда .ление серы из легкокип щих углеводородов. Нагревательное устройство в лини  9 (на схеме не указано) необходимо дл  того, чтобы обеспечить нормальные рабочие услови  в реакторе 10. Продукты, выход щие из реактора 10, по линии 11 смещивают с высококип щими углеводородами, очищенными в предыдущем реакторе, и поступающими по линии 12 из сепаратора 8. Смесь продуктов поступает в линию 13, где ее охлаждают и далее проходит через сепаратор 14, в котором созданы услови , обеспечивающие отделение водорода от очищенных углеводородов. Отделенный водород отводитс  по линии 2. Желательно этот водород возвращать в технологический цикл дл  смещени  с исходным сырьем. Так как в реакции гидрировани  расходуют небольщие количества водорода ( приблизительно 1 вес. %), то дл  их компенсации по линии 15 в систему ввод т соответствующие добавки водорода. Очищенные углеводороды из сепаратора 14 поступают в линию 16, откуда поступают в систему разделени . Пример. Катализатор, используемый R процессе очистки в обоих реакторах, состоит из сферических частиц окиси алюмини  с диаметром 1,59 мм, содержащий 0,05 вес. % кобальта, 4,2 вес.% никел  и 11,3 вес. % молибдена . В качестве исходного сырь  используют дистиллат коксовани  т желого масла, имеющий начальную т. кип. 56°С ц конечную т. кип. около 441°С. Этот дистиллат получают при термическом крекинге в услови х коксовани  углеводородного масла, экстрагированного из масл ных песков Атабаска. Масло содержит 2,74 вес. серы, больщое количество (46 вес. %) ароматических углеводородов, кип щих выше 260°С. Компоненты, кип щие при температуре ниже 260°С, представл ют собой моноолефины и диолефины. Разделение исходного сырь  с помощью фракционной перегонки дает фракцию газойл , керосиновую фракцию и бензиновую фракцию. Свойства определенных фракций исходного сырь , отделенных путем фракционной перегонки коксового масла, приведены в табл. 1. Таблица 1 Указанное выще исходное сырье загружают вместе с водородом в первый из двух последовательных реакторов каталитического гидрировани . Реактор первой стадии содержит 16,5 ж (9,951 кг) катализатора, расположенного в вертикальном неподвижном слое.
Исходную смесь нагревают, пропуска  через трубчатую печь при температуре на входе под давлением 54 атм. Водород, подаваемый в загружаемую смесь водородсодержащего газа, состо щую из свежего водорода и рециркулируемого, содержит 78,2 мол. % На. Углеводородное сырье загружают в первый реактор со скоростью 66 , или при часовой объемной скорости жидкости, определенной в виде объемов жидкого углеводородного сырь  на объем катализатора в час, пор дка 4,0.
Весь продукт реактора первой стадии гидрировани , наход щийс  на выходе из реактора при температуре 416°С, охлаждают до 316°С и снижают давление до 52 атм в гор чей колонне однократного испарени , в результате чего происходит мгновенное испарение легких углеводородов в верхней части колонны . Жидкий остаток, содержащий наибольшее количество керосина и газойлевых фракций, отдел ют в виде остаточной донной фракции гор чей испарительной колонны. Свойства и состав пара головного погона и остаточных донных фракций представлены в табл. 2.
Таблица 2
Гор чий пар испарительной клонны и жидкие фракции
Жидкие донные фракции гор чей испарительной колонны отгон ют с помощью теплообменника , в котором происходит нагревание исходного сырь  за счет контакта с гор чими
донными фракци ми. Жидкость, удаленна  из гор чего испарительного сепаратора со скоростью 34800 кг/час, содержит 0,41 вес. % серы, менее, чем 8 ч. на 1 млн азота и ее бромное число составл ет меньше, чем 3.
Жидкий продукт первого реактора содержит 59 вес. % газойлевого продукта, кип щего в интервале 269-44ГС.
Пары головного погона из гор чей испарительной колонны, содержащие весь водород,
легкие углеводороды H2S, NHs и около 88 бензиновых фракций, нагревают до 415°С и загружают со скоростью 32400 кг/час под давлением 54 атм во второй реактор гидродесульфуризации , содержащий 8,2 м того же
самого катализатора гидродесульфуризации, используемого в первом реакторе, при часовой объемной скорости жидкости, равной 5. Пар, выход щий из второго реактора, охлаждают за счет теплообмена с частью исходного сырь  до температуры 168°С, а затем охлаждают до 38°С в холодном сепараторе высокого давлени  (40 атм) с помощью циркулирующей воды. Понижение давлени  до атмосферного приводит к удалению легких
углеводородов, HgS и NHs из продуктов реакции .
Предмет изобретени 
Способ очистки нефт ного сырь , выкипающего в щироком интервале температур, от сернистых и азотистых соединений путем гидрировани  в две ступени при повыщенной температуре и давлении в присутствии катализатора , отличающийс  тем, что, с целью упрощени  технологии процесса и снижени  расхода водорода, исходное сырье, содержащее бензинлегроиновые и высококип щие фракции, подвергают взаимодействию с водородом в первой ступени гидрировани  при температуре 385-413°С с последующим разделением продуктов реакции на жидкую и газообразную фазу, содержащую водород и бензиновые фракции, и подачей газообразной фазы во вторую ступень гидрировани  при температуре 332-37ГС, полученные при этом продукты отдел ют от водородсодержащего газа известным приемом.
SU1241185A 1968-05-17 1968-05-17 SU378024A3 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU1241185A SU378024A3 (ru) 1968-05-17 1968-05-17

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU1241185A SU378024A3 (ru) 1968-05-17 1968-05-17

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SU378024A1 true SU378024A1 (ru)
SU378024A3 SU378024A3 (ru) 1973-04-17

Family

ID=20442488

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU1241185A SU378024A3 (ru) 1968-05-17 1968-05-17

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU378024A3 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9150470B2 (en) * 2012-02-02 2015-10-06 Uop Llc Process for contacting one or more contaminated hydrocarbons
US10815437B2 (en) * 2017-12-29 2020-10-27 Lummus Technology Llc Conversion of heavy fuel oil to chemicals

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107406778B (zh) 用于加氢处理和裂化烃的方法和装置
US9580663B2 (en) Process for hydrocracking a hydrocarbon feedstock
KR101688248B1 (ko) 방향족 화합물을 함유하는 탄화수소 유분으로부터 순수한 방향족 화합물을 수득하기 위한 방법
US8524070B2 (en) Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent
FI64635B (fi) Foerfarande foer framstaellning av en kolvaetefraktion med en foerutbestaemd slutlig kokpunkt
CN105358661A (zh) 用于将原油转化成具有改进的丙烯产率的石化品的方法和设施
US9809763B2 (en) Process and apparatus for recovering hydrotreated hydrocarbons with two strippers
MX2007011038A (es) Metodo para producir aceite lubricante base a partir de aceite de desecho.
CN111465675B (zh) 用于回收浆液加氢裂化的产物的方法和设备
CN105518107A (zh) 加氢处理方法和设备
CN111479904A (zh) 用于汽提浆液加氢裂化的产物的方法和设备
SU378024A1 (ru)
RU128612U1 (ru) Установка для получения моторных топлив
WO2012052042A1 (en) Process for hydrocracking a hydrocarbon feedstock
US1933107A (en) Process for the manufacture of high grade burning oils and antiknock motor fuels
RU2805662C1 (ru) Способ и установка для получения нефтяного игольчатого кокса замедленным коксованием
RU2753415C2 (ru) Способ и установка для гидрокрекинга с высокой конверсией
JPS6249917B2 (ru)
US2130596A (en) Method for treating a plurality of heavy hydrocarbon oils for subsequent cracking
EP2930225B1 (en) Process for hydrocracking a hydrocarbon feedstock
SU440846A1 (ru) Способ получения основы смазочного масла
SU345690A1 (ru) Способ получения реактивного топлива и топлива для сверхзвуковых самолетов
SU1227652A1 (ru) Способ переработки т желого вакуумного газойл
US3208933A (en) Process for hydrorefining and cracking gas oils to produce gasoline
EP2630218B1 (en) Process for hydrocracking a hydrocarbon feedstock