SU234283A1 - Способ акустического каротажа скважин - Google Patents
Способ акустического каротажа скважинInfo
- Publication number
- SU234283A1 SU234283A1 SU1126801A SU1126801A SU234283A1 SU 234283 A1 SU234283 A1 SU 234283A1 SU 1126801 A SU1126801 A SU 1126801A SU 1126801 A SU1126801 A SU 1126801A SU 234283 A1 SU234283 A1 SU 234283A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- waves
- wave
- transverse
- longitudinal
- propagation
- Prior art date
Links
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 11
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 8
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 7
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 241000282421 Canidae Species 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive Effects 0.000 description 1
- 230000001902 propagating Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 230000005418 spin wave Effects 0.000 description 1
Description
Известен способ акустического каротажа скважин, при котором с целью определени скорости распространени поперечной волны в горных породах при «х естественном залегании .возбуждают и принимают импульсные колебани , Выдел среди спектра колебаний обменные головные волны.
В насто щее врем делаютс попытки использовани головных -волн, путь распространени которых в горной породе и услови образовани которых определ ютс тем, что критический угол
а arc sin-- , V,
где V - Скорость распространени колебаний Б жидкости, заполн ющей скважину; Vz - скорость распространени поперечных колеба-ний IB горной породе.
Величина Vi обычно равна 1500 м/сек. Следовательно, дл горных пород, характеризующихс скорост ми распространени лоперечных волн ниже 1500 м/сек, указанный способ измерени этих скоростей непригоден.
Цель насто щего изобретени - создание способа .измерени скоростей распространени поперечной волны во всем диапазоне изменени этой скорости в горных породах, включа в этот диапазон скорости распространени поперечных волн как ниже, так и выше 1500 м/сек,
Дл решени этой задачи предлагаетс возбуждать на стенке скважины принимать «а ней же импульсные пол ризованные колебани , вектор смещени которых перпендикул рен образующей скважины и находитс в плоскости , касательной к поверхности сквал ины (такие колебани называютс поперечной волной типа SH).
Всл-едст&ие того, что скорости поперечной
Болиы меньше скорости продольной, а также некоторых других волн, полезные (поперечные ) волны будут восприн ты приемником позже волн-помех. Отсюда возникает задача выделени полезной (поперечной) волны на
фоне волн-помех с целью выведени поперечной волны в «первые вступлени .
Дл выбора способа решени этой задачи определим .вначале услов:и измерени скоростей распространени поперечной волны в горных породах, с.тагающих стенку скважины.
Эти услови состо т в том, что в горной породе , слагающей стенку скважины, поперечна волна после ее возбуждени излучателем распростран етс по стенке вдоль ее образующей , и достигнув точки, где располагаетс приемник поперечной волны, регистрируетс в виде осциллограммы напр жений на экране электронно-лучевого осциллографа. Зна врем распространени этой волны и базу измеКак излучатель, так и приемник касаютс рабочими поверхност ми стенки скважины. При таких услови х .из излучател к приемнику лриходит не только пр ма поперечна волна, но и следующие .возможные типы волн, если скважина пробурена в однородном, безграничном , изотропном твердом теле: а)пр мые продольные волны по стенке скважины; б)пр мые лоперечные волны по стенке сКВажины; в)пр мые поверхностные .волпы по границе раздела «поверхность стен-ки скважины - буровой раствор ; г)любые из вышеуказанных типов волн, распростран ющихс по винтовым лини м на цилиндрической границе «стенка сквал-сины - буровой раствор (винтовые волны); д)пр мые волны по буровому раствору; е)волны, Многократно отрал енные от стенок скважины :И снар да. Поскольку в любом твердом теле скорости распространени поверхностных .волн всегда меньше скорости распространени поперечной волны, то Поверхностные волны, пришедшие к пр.иемнику как по пр мой, так и по винтовой линИ;и, придут позж;е пр мой поперечной волны . Это же относитс к винтовым нопереч-ным волнам. Следовательно, эти типы волн должны быть исключены «з разр да волн-помех. Остальные волны вл ютс волнами-помехами в методе пр мых поперечных волн. Эти волны следующие: а)пр мые продольные волны; б)продольные .винтовые волны, приход щие раньше поперечных пр -мых волн; в)пр мые волны по буровому раствору дл случа , когда скорость распространени поперечной волны в горной породе меньше скорости распространени волны в буровом растворе . Сюда же следует отнести волны, многократно отраженные, так как способы борьбы с волнаМИ-помехамИ третьего типа одни и те же. Меры борьбы с волнами-помехами в сейсмике следующие: а)использование распределенных фильтров, основанных на различии в кажущихс скорост х волн различных типов (группирование фильтрации, скоростей и др.); б)применение сосредоточенных фильтров, основанных на различии в частотном составе различных волн; в)использование пол ризационных признаков волн различных типов. Применительно К поставленной задаче первые два способа не могут быть использованы по следующим причинам. Распределенные фильтры требуют значительных баз измерени , исчисл емых, по крайней мере, метрами, что при ультразвуковом каротал е практически невозможно. Сосредоточенные фильтры не дают нужного эффекта, так как частотный состав волн различных типов в насто щее врем недостаточно хорошо изучен, что не дает возможности спроектировать сосредоточенный фильтр, который гасил бы волну-помеху. По указанным причинам пришлось отказатьс от первых двух мер борьбы с волна.мипомехами и остановитьс на использовании различи пол ризационных признаков. С этой целью были разработаны ультразвуковые датчики, специально предназначенные дл ультразвукового каротажа на пр -мых поперечных волнах. Датчики, облада пол ризационными свойствами, позвол ют примен ть У-У-схему наблюдений в скважине и, следовательно , выделить полезную волну на фоне волн-помех, различающихс по пол ризационным признакам. Это дает .возможность практически полностью загасить пр .мую продольную волну и значительно загасить продольную винтовую волну .при указанных услови х измерени скоростей распространени поперечных волн. Подсчитаем, насколько эффективна борьба с волнами-по.мехами насто щим способом. Если датчики повернуты на один и тот же угол относительно линии, соедин ющей излучатель с приемника.ми, то электрическое напр жение на выходе приемника будет следующим: ty /(-cos2a. где а - пол рный угол при условии, что пол рна ось перпендикул рна образующей дл схемы У-У; Д - коэффициент пропорциональности. Дл подавлени продольных пол ризационных волн-помех необходимо примен ть У-Усхему наблюдений. Пр.и этом полезна поперечна волна придет к приемнику с .максимальной интенси.вностью, которую мы примем за единицу без учета геометрического расхол дени . Последнее определ етс множителем- , где L - база измерени . СледоваL тельно, амплитуда полезной волны на рассто нии L от излучател будет пропорциональна следующей величине: /7 . JL L Продольна пр ма волна при этом будет восприн та приемником с нулевой интенсивно/ . 7t cтыofL -J. Таким образом, применение У-У-схемы наблюдений с использование.м указанных датчиков уменьшает до нул интенсивность продольной волны и максимально подчеркивает интенсивность поперечной. /() «( D - диаметр скважины; m - число, указывающее, сколько раз путь данной винтовой вол«ы пересекал линию наблюдени . Случай т 0 соответствует пр мой Продольной волне. Если учесть выражени (1) и (2), то отношение :|3 амплитуд пр мой поперечной волны и нродольной вИНтовой волны будет следующее; . (- -rU+l fl (3) mr,D 1 I L 1 График зависимости |3 р - представлен на чертеже. Там же представлены параметры продольной и пр .мой поперечной волн. 11р,и (4) )/2 функци |3 минимальна и равна 2,6. Слева ог этой точки (.малые базы) рассматривае.ма функци растет значительно оыстрее, чем пр-и больших iDa3ax ,иЗ|Мерени . Это значит, что дл лучшего подавлени винтовых продольных волн выгоднее использовать .малые базы измерени . Однако при короткой базе из.мерении возрастают погрешности определени скорости распространени полезной .волны вследствие того, что горна порода на поверхности стенки .сквалсины в св зи с мехаиическим воздействием на лее при бурении находитс в несколько ином :механическом состо нии, че.м вдали от нее. Поэтому базы измерени желательно брать большими, иднако это в насто щее врем технически трудно осуществить изза ограниченной чувствительности аппаратуры . с1конери,ментально на модел х, а также практикой ультразвукового каротажа на головных волнах установлено, что макси.мальна база из.мерени .не должна превосходить атримерно одного метра. При этом, ,как следует из чертежа, интенсивность поперечной .волны не более чем в п ть раз превысить интенсивность продольной винтовой (, D 6 см). Дл меньших баз это соотношение будет еще меньшим. Такое соотношение сигнал-щум, естественно, не может считатьс удовлетворительным при выделении полезной поперечной волны только 1ПО динамическим признакам. Поэтому необходимо привлечение кинематических признаков полезных волн и волн-помех. Годографы tb и t винтовой продольной и пр МОй поперечной волн, очевидно, будут следующими: ) I ( -} Т V. где Vр и V - скорости распространени продольных и поперечных волн в породе, слагающей стенку скважины. Годограф is(f::} при Y 1 переходит в годограф пр мой продольной волны. Па чертеже представлены все названные годографы в следующей безразмерной форме: ( ( Точка пересечени годографов полезной поперечной и винтовой продольной волн соответствует абсциссе 1 (9) Y7 она равна -, и слет г. D 1/довательно , совпадает с абсциссой минимума отношени интенсивностей поперечной и продольной винтовой волн. Если учесть сказанное относительно необходимости выбора больших баз измерени , то после рассмотрени годографов полезной и мешающих волн следует, что, во-первых, эти волны различаютс по кажущи.мс скорост м, во-вторых, винтова продольна волна при больших базах будет наблюдатьс в первых вступлени х и, следовательно, будет мешать выделению поперечной волны. С оотношение сигнал - шу.м при этом будет не больше п ти, но и не меньше 2,6. Совместное использование указанных кинематических и дина.мических признаков позвол ет более уверенно выделить полезную (поперечную ) волну на фоне винтовых волн. Дл лучшего использовани кинематических признаков, очевидно, необходимо npinieHeHiie коррел ционного принципа прослеживани указанных волн. Это, в свою очередь, требует применени многоэлементного каротажного зонда. Птак, из теоретического рассмотрени задачи выделени полезной поперечной пр мой волны .на фоне помех в виде пр мой и винтовой продольных волн следует, что перва помеха полностью уничтожаетс при использовании пол ризационных ультразвуковых датчиков по схеме У-У наблюдений. Втора помеха уменьшаетс , но не в достаточное число раз. Дл уверенного выделени нолезной волны на фоне второй помехи необходим миогоэле .ментный каротажный зонд с большой базой измерений и с пол ризационными датчиками. Что касаетс остальных волн-помех в виде пр мой волны по буровому раствору, а также (Многократно отраженных волн от стенок ск.ваЖины и снар да (зонда), то их можво уничтожить , если датчик акустически изолировать от бурового раствора.
msfJ) Предмет изобретени Способ акустического каротажа скважин, при котором возбуждают на стенке скважины и пр1ини1мают ультразвуковые импульсные колебании , отличающийс тем, что, с целью измерени скорости распространени поперечной волны во всем диапазоне измененн этой скорости в горных породах, провод т исследование с ПОМОЩЬЮ пол ризованных импульсных колебаний, вектор смещени которых перпендикул рен образующей скважины « находитс в плоскости, касательной к поверхности скважнны .
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU234283A1 true SU234283A1 (ru) |
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4216590B2 (ja) | Lwd剪断速度測定の方法及び装置 | |
US10890563B2 (en) | Downhole tool with an ultrasonic probe for measuring fluid flow properties | |
US5265067A (en) | Methods and apparatus for simultaneous compressional, shear and Stoneley logging | |
US20040095847A1 (en) | Acoustic devices to measure ultrasound velocity in drilling mud | |
US9013955B2 (en) | Method and apparatus for echo-peak detection for circumferential borehole image logging | |
US4168483A (en) | System for detecting substructure microfractures and method therefor | |
NO161465B (no) | Fremgangsmaate og system for estimering av parametre for skjaerboelger. | |
US11619018B2 (en) | Soil probing device having built-in generators and detectors for compressional waves and shear waves | |
EP1464959B1 (en) | Acoustic method for cement bond evaluation in boreholes | |
NO342739B1 (no) | Nedhullsmålinger av akustisk slamhastighet | |
US4713968A (en) | Method and apparatus for measuring the mechanical anisotropy of a material | |
JP2007231729A (ja) | トンネル建設の際に事前探査するための方法および装置 | |
EP1166153B1 (en) | Acoustic logging apparatus and method | |
US11733419B2 (en) | Removal of signal ringdown noise | |
DK161789B (da) | Fremgangsmaade og apparat til ultrasonisk overvaagning og maaling af fysisk-kemiske, biologiske eller bakteriologiske faenomeners tidsforloeb | |
NO328431B1 (no) | Seismisk deteksjonsapparat og fremgangsmate | |
CN108181381A (zh) | 非接触式固体材料纵波声速测量装置以及声速测量方法 | |
SU234283A1 (ru) | Способ акустического каротажа скважин | |
US8077545B2 (en) | Method for detecting gas influx in wellbores and its application to identifying gas bearing formations | |
CN105929450B (zh) | 海上软土波速测试方法 | |
US4458340A (en) | Borehole sonic method for porosity characterization | |
KR100742773B1 (ko) | 탄성파속도 측정장치 및 그를 이용한 측정방법 | |
EP2354808A1 (en) | Object probing device, object probing program, and object probing method | |
JP2850572B2 (ja) | 地質調査装置 | |
GB1599067A (en) | Ultrasonic testing |