SU1803785A1 - Method and device for estimating fatigue life of structure components - Google Patents
Method and device for estimating fatigue life of structure components Download PDFInfo
- Publication number
- SU1803785A1 SU1803785A1 SU894703763A SU4703763A SU1803785A1 SU 1803785 A1 SU1803785 A1 SU 1803785A1 SU 894703763 A SU894703763 A SU 894703763A SU 4703763 A SU4703763 A SU 4703763A SU 1803785 A1 SU1803785 A1 SU 1803785A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- indicator
- sample
- fatigue
- structural element
- screen
- Prior art date
Links
Description
Изобретение относится к измерительной технике, в частности для оценки усталостной повреждаемости элементов конструкций и может быть использовано в различных областях машиностроения.The invention relates to measuring technique, in particular for evaluating the fatigue damage of structural elements and can be used in various fields of engineering.
Цель изобретения - повышение точности оценки усталостной долговечности конструкций путем непрерывного определения накопления усталостных повреждений в образце-индикаторе.The purpose of the invention is to increase the accuracy of assessing the fatigue life of structures by continuously determining the accumulation of fatigue damage in the indicator sample.
На фиг. 1 представлено устройство для оценки усталостной долговечности элементов конструкций; на фиг. 2 - характер изменения плотности вихревых потоков; на фиг. 3 - вихретоковая характеристика развития усталостных процессов в образце-индикаторе и кривая выносливости элемента конструкции.In FIG. 1 shows a device for evaluating the fatigue life of structural elements; in FIG. 2 - the nature of the change in the density of vortex flows; in FIG. 3 - eddy current characteristic of the development of fatigue processes in the sample indicator and endurance curve of the structural element.
Переменное во времени напряженное состояние элемента конструкции передает ся на образец-индикатор. Под воздействием этого переменного напряженного состояния как в элементе конструкции, так соответственно и в образце-индикаторе развиваются усталостные явления. Двумя основными стадиями таких усталостных явлений являются:The time-varying stress state of the structural element is transmitted to the indicator sample. Under the influence of this alternating stress state, fatigue phenomena develop both in the structural element and, accordingly, in the sample indicator. The two main stages of such fatigue phenomena are:
стадия обратимой повреждаемости, т.е. стадия до сформирования усталостной трещины, которая связана с равномерным (статистическим распределением)протеканием и накоплением микропластических деформаций в одинаково напряженных преимущественно поверхностных слоях исследуемого объекта;stage of reversible damage, i.e. the stage before the formation of a fatigue crack, which is associated with a uniform (statistical distribution) of the course and accumulation of microplastic deformations in equally stressed mainly surface layers of the studied object;
стадия необратимой повреждаемости, т.е. стадия зарождения и развития усталостной трещины. Для этой стадии характерно локализация усталостных процессов в опасном сечении, а развитие усталостной трещины связано с действием в этом сеченииstage of irreversible damage, i.e. stage of nucleation and development of a fatigue crack. This stage is characterized by the localization of fatigue processes in a dangerous section, and the development of a fatigue crack is associated with the action in this section
1803785 А1 нормальных растягивающих напряжений у устья трещины.1803785 A1 normal tensile stresses at the mouth of the crack.
Устройство для оценки усталостной долговечности элементов конструкций содержит установленный на элементе конструкции 1 образец-индикатор 2, измерительную 3 и возбуждающую 4 обмотки, намотанные на каркасе 6 и экран 5.A device for assessing the fatigue life of structural elements contains mounted on the structural element 1, a sample indicator 2, measuring 3 and exciting 4 windings wound on the frame 6 and the screen 5.
Образец-индикатор выполнен в виде кольцевой пластины постоянной толщины с центральным отверстием с соотношениями основных геометрических параметров в видеThe indicator sample is made in the form of an annular plate of constant thickness with a central hole with the ratios of the main geometric parameters in the form
D+d > 10t, где d - внутренний диаметр образца-индикатора;D + d> 10t, where d is the inner diameter of the indicator sample;
D - наружный диаметр образца-индикатора;D is the outer diameter of the sample indicator;
t - его толщина.t is its thickness.
Одной своей торцевой поверхностью образец-индикатор жестко, например, склеиванием, связан с элементов конструкции. Над другой его торцевой поверхностью размещен накладной тороидальный трансформаторного типа вихретоковой преобразователь (ВТП). Он состоит из возбуждающей и измерительной обмоток, намотанных на каркасе. Внутренний и наружный диаметры этих обмоток равны соответственно внутреннему и внешнему диаметрам образца-индикатора. Каркас с обмотками размещен в экране, имеющий разрез для уменьшения потерь на вихревые токи в металле этого экрана. Кроме того, экран служит для защиты ВТП и образца-индикатора от внешних механических, электромагнитных и атмосферных воздействий и размещения в нем, например, в центральном квадратном отверстии разъема для подключения ВТП. Основное же назначение экрана: формирование сравнительно более однородного электромагнитного поля. Линии вихревых токов будут концентричны с осью возбуждающей обмотки, а их плотность в различных сечениях полупространства будут различны: на осевой линии она будет равна нулю, а в пределах возбуждающей обмотки будет возрастать по мере удаления от оси до максимального значения в точках, соответствующих среднему диаметру ВТП, т.е. Dc=(D+d)/2, в данном случае равному диаметру эквивалентного контура вихревых токов. Затем с увеличением абсциссы плотность вихревых токов убывает и на расстоянии (2-3)Dc/2 становится практически равной нулю.With one end surface, the sample indicator is rigidly connected, for example, by gluing, to structural elements. A toroidal transformer-type eddy-current transducer (ETC) is located above its other end surface. It consists of exciting and measuring windings wound on a frame. The inner and outer diameters of these windings are equal to the inner and outer diameters of the sample indicator, respectively. The frame with windings is placed in the screen, having a cut to reduce eddy current losses in the metal of this screen. In addition, the screen serves to protect the ECP and the indicator sample from external mechanical, electromagnetic and atmospheric influences and to place it, for example, in the central square hole of the connector for connecting the ECP. The main purpose of the screen: the formation of a relatively more uniform electromagnetic field. The eddy current lines will be concentric with the axis of the exciting winding, and their density in different sections of the half-space will be different: on the center line it will be zero, and within the exciting winding it will increase with distance from the axis to the maximum value at points corresponding to the average diameter of the ECP , i.e. D c = (D + d) / 2, in this case, equal to the diameter of the equivalent eddy current circuit. Then, with increasing abscissa, the eddy current density decreases and at a distance of (2-3) D c / 2 becomes practically equal to zero.
На фиг. 2 показан характер изменения плотности вихревых токов в поверхностных слоях полупространства lBm=f(D/2) -- кривая 1. Кривая 2 отображает характер измененияIn FIG. Figure 2 shows the nature of the change in the density of eddy currents in the surface layers of the half-space l B m = f (D / 2) - curve 1. Curve 2 shows the nature of the change
1вт=Т(О/2)для образца-индикатора. Из сравнения этих двух кривых видно, что при одном и том же зазоре между поверхностью контролируемого изделия (элемента конструкции или образца-индикатора) и торцом возбуждающей обмотки - электромагнитное поле в образце-индикаторе распределено более однородно.1W = T (O / 2) for the sample indicator. A comparison of these two curves shows that with the same gap between the surface of the controlled product (structural element or sample indicator) and the end of the exciting winding, the electromagnetic field in the sample indicator is distributed more uniformly.
Высота возбуждающей обмотки - С, или длина ее обмотки назначалась исходя из условия оптимального соотношения размеров, определяющие максимально возможную чувствительность ВТП и его минимальные габаритные размеры. Таким соотношением для предлагаемого устройства является C=(0,2-0,3)Dc при отношении числа витков измерительной обмотки к числу витков возбуждающей обмотки равным 1.5.The height of the exciting winding - C, or the length of its winding was assigned based on the conditions of the optimal size ratio, which determine the maximum possible sensitivity of the ECP and its minimum overall dimensions. This ratio for the proposed device is C = (0.2-0.3) Dc with the ratio of the number of turns of the measuring winding to the number of turns of the exciting winding equal to 1.5.
Для обеспечения свободного деформирования образца-индикатора совместно с элементом конструкции предусмотрены зазоры: один торцевой зазор-между образцом-индикатором и торцом каркаса ВТП, другой диаметральный между внутренним диаметром экрана и наружным диаметром образца-индикатора, а соответственно и наружным диаметром ВТП.Величину торцевого зазора назначают исходя из технологических возможностей в пределах 0,1-0.3 мм, а диаметральный зазор из условия получения сравнительно равномерного распределения электромагнитного поля в образце-индикаторе устанавливают не ме-. нее 1 мм. Снижение влияния на сигнал ВТП относительных перемещений ВТП и образца-индикатора достигается помимо жесткого крепления образца-индикатора к элементу конструкции еще и жестким креплением ВТП через экран также к элементу конструкции. Причем клеевое соединение экрана к элементу конструкции для предотвращения наведения в нем вихревых токов выполнено неэлектропроводящим клеем.To ensure free deformation of the indicator specimen together with the structural element, gaps are provided: one end gap between the indicator specimen and the end face of the ECP frame, another diametrical between the inner diameter of the screen and the outer diameter of the indicator specimen, and accordingly the outer diameter of the ECP. appoint based on technological capabilities in the range of 0.1-0.3 mm, and the diametrical gap from the condition for obtaining a relatively uniform distribution of the electromagnetic field in the sample -indicator is installed not-. her 1 mm. In addition to the rigid attachment of the indicator indicator to the structural element, the influence of the relative displacements of the ECP and the sample indicator on the HTP signal is also achieved by rigidly attaching the HTP through the screen to the structural element. Moreover, the adhesive connection of the screen to the structural element to prevent induction of eddy currents in it is made of non-conductive adhesive.
На фиг. 3 представлены две зависимости. Первая зависимость кривая ОАВ - зависимость величины .контрольного сигнала вихретокового преобразователя - ВТП от числа циклов нагружения - N для образцаиндикатора при непрерывных усталостных испытаниях, либо при стационарном эксплуатационном нагружении элемента конструкции циклическим напряжением - σ, т.е. эта кривая представляет собой вихретоковую характеристику развития усталостных процессов в образце-индикаторе Δ U=f( σ, Ν). Вторая зависимость - σ =f(N), представляет собой кривую выносливости элемента конструкции и она ограничивает собой усталостную долговечность этого элемента конструкции.In FIG. 3 shows two dependencies. The first dependence of the SAS curve is the dependence of the magnitude of the control signal of the eddy current transducer - ETC on the number of loading cycles - N for an indicator sample during continuous fatigue tests, or during stationary operational loading of a structural element by cyclic stress - σ, i.e. this curve represents the eddy current characteristic of the development of fatigue processes in the indicator indicator Δ U = f (σ, Ν). The second dependence, σ = f (N), is the endurance curve of the structural element and it limits the fatigue life of this structural element.
Вихретоковые характеристики получают путем возбуждения в образце-индикаторе вихревых токов с такой частотой, при которой глубина проникновения электромагнитного поля равна толщине образцаиндикатора - t, и измерения контрольного сигнала в процессе всего периода испытаний.Eddy current characteristics are obtained by exciting eddy currents in a sample indicator at a frequency at which the penetration depth of the electromagnetic field is equal to the thickness of the indicator sample - t, and measuring the control signal during the entire test period.
Для повышения чувствительности и отстройки от мешающих факторов (различия химсостава, температуры и т.д.) вихретоковой преобразователь выполнен в виде дифференциального преобразователя: возбуждающие обмотки измерительного и компенсационного' преобразователей соединяют последовательно, а их измерительные обмотки навстречу друг другу. Из фиг. 3 видно, что контрольный сигнал для образцаиндикатора, нагруженного совместно с элементом конструкции определенной величиной циклического напряжения при прочих равных условиях однозначно возрастает по мере увеличения числа накопленных циклов. Наиболее интенсивное изменение контрольного сигнала происходит на первой стадии, т.е. на стадии обратимой повреждаемости - на периоде от 0 до Ντ по оси абсцисс, когда в образце-индикаторе усталостные процессы за этот инкубационный период протекает во всем объеме образца-индикатора. Зависимость контрольного сигнала Δ II от числа циклов N имеет практически линейный характер. Такая же линейная зависимость, но с наименьшей интенсивностью . изменения контрольного сигнала Δυ вследствие локализации усталостных процессов, наблюдается и на завершающей стадии вихретоковой характеристики Δυ=ί(σ , Ν) вплоть до усталостного разрушения, т.е. до максимального значения контрольного сигнала Δυρ - точки В. Между этими двумя линейными участками вихретоковой характеристики имеется переходный период, начинающийся с момента отклонения от линейной зависимости первого участка по зарождению в опасном сечении образцаиндикатора энергетически устойчивой субмикротрещины и заканчивающийся к моменту выхода зависимости Δυ=ί( σ,Ν) на линейную зависимость второго участка по сформированию в этом опасном сечении усталостной трещины такой величины, при которой уже появляется эффект концентрации напряжений и локализации усталостных процессов. Этот переходный период вихретоковой характеристики характеризуется его срединной точкой - А, которая оценива ется циклической долговечностью Ντ по образованию трещин усталости и соответствующей величиной контрольного сигнала ΔΙΛ и, которая с достаточной для практических целей точностью подразделяет всю вихретоковую характеристику AU=f(<f'N), а соответственно весь период усталостного разрушения образца-индикатора на две стадии: стадию необратимой и стадию обратимой усталостной его повреждаемости.To increase the sensitivity and detuning from interfering factors (differences in chemical composition, temperature, etc.), the eddy current transducer is made in the form of a differential transducer: the exciting windings of the measuring and compensation transducers are connected in series, and their measuring windings are facing each other. From FIG. Figure 3 shows that the control signal for the indicator sample, loaded together with the structural element by a certain value of cyclic stress, ceteris paribus, increases unambiguously as the number of accumulated cycles increases. The most intense change in the control signal occurs in the first stage, i.e. at the stage of reversible damage - over a period from 0 to Ντ along the abscissa, when fatigue processes in the indicator sample during this incubation period occur in the entire volume of the indicator sample. The dependence of the control signal Δ II on the number of cycles N is almost linear. The same linear relationship, but with the least intensity. changes in the control signal Δυ due to the localization of fatigue processes is also observed at the final stage of the eddy current characteristic Δυ = ί (σ, Ν) up to fatigue failure, i.e. up to the maximum value of the control signal Δυ ρ - point B. Between these two linear sections of the eddy current characteristic there is a transition period starting from the moment of deviation from the linear dependence of the first section on the nucleation in the dangerous section of the sample of the indicator of an energy-resistant submicrocrack and ending at the moment the dependence Δυ = ί ( σ, Ν) on the linear dependence of the second section on the formation in this dangerous section of a fatigue crack of such a magnitude at which the effect of concentra tion of stress and localization of fatigue processes. This transition period of the eddy current characteristic is characterized by its midpoint - A, which is estimated by the cyclic durability Ν τ from the formation of fatigue cracks and the corresponding control signal ΔΙΛ and which, with sufficient accuracy for practical purposes, subdivides the entire eddy current characteristic AU = f (<f'N ), and, accordingly, the entire period of fatigue failure of the indicator sample into two stages: the stage of irreversible and the stage of reversible fatigue damage.
При нагружении элемента конструкции циклическим напряжением его усталостные характеристики могут быть, например, оценены точкой Е на кривой σ=ΐ(Ν) - усталостной долговечностью Nk и этим циклическим напряжением σ. Долговечность образцаиндикатора, состоящая из суммы долговечностей по сформированию трещины усталости Ντ и ее развитию до окончательного разрушения Νρ. составляет определенную часть а от долговечности конструкции Nk т.е.When a structural element is loaded with a cyclic stress, its fatigue characteristics can, for example, be estimated by the point E on the curve σ = ΐ (-) —the fatigue life Nk and this cyclic stress σ. The longevity of the indicator specimen, consisting of the sum of the longevities for the formation of a fatigue crack Ν τ and its development to the final failure Ν ρ . constitutes a certain part a of the durability of the structure Nk i.e.
z, _ Ντ + Np z , _ Ντ + N p
Nk N k
Величины NT и Νρ определяют по вихретоковой характеристике AU=fo(, N): величину NT по моменту окончания протекания инкубационного периода усталостных процессов, т.е. по перегибу зависимости Δυ=ί( (7, Ν) в точке А, а величину Νρ по достижению указанной зависимости своего максимального значения - точка В. Поэтому располагая такими сведениями возможно оценивать усталостные долговечности на различных периодах развития усталостных процессов как в образцах-индикаторах, так и в элементе конструкции.The values of N T and Ν ρ are determined by the eddy current characteristic AU = fo (, N): the value of N T at the end of the incubation period of fatigue processes, i.e. according to the inflection of the dependence Δυ = ί ((7, Ν) at point A, and the value Ν ρ to achieve the indicated dependence of its maximum value is point B. Therefore, with such information it is possible to evaluate fatigue life at various periods of development of fatigue processes as in indicator samples , and in the structural element.
Изменяя соотношения D/d (фиг. 1 и 2) можно варьировать рабочее сечение образца-индикатора, а соответственно его долговечность Nt+Np.h остаточную долговечность элемента конструкции Nk-(NT+Np) (фиг. 3), а тем самым представляется возможность оценки усталостной повреждаемости предлагаемым способом при различных уровнях напряженного состояния элементов конструкций.By changing the D / d ratio (Fig. 1 and 2), it is possible to vary the working cross section of the indicator sample, and accordingly its durability Nt + N p .h residual durability of the structural element Nk- (N T + N p ) (Fig. 3), and Thus, it is possible to assess fatigue damage by the proposed method at various levels of stress state of structural elements.
Реализация предлагаемого изобретения может быть продемонстрирована на следующем примере.The implementation of the invention can be demonstrated by the following example.
Материал элемента у конструкции Сталь 20Element material of the structure Steel 20
Материал образца-индикатора Сталь 20Material sample indicator Steel 20
Наружный диаметр образца-индикатора 20 ммThe outer diameter of the sample indicator 20 mm
Внутренний диаметр образца-индикатора 10 ммThe inner diameter of the sample indicator 10 mm
Высота возбуждающей обмотки 4 ммExcitation coil height 4 mm
Число витков возбуждающей обмотки 800The number of turns of the exciting winding 800
Число витков измерительной обмотки ' 1200The number of turns of the measuring winding '1200
Плотность тока возбуждения 2-106А/м2 Excitation current density 2-10 6 A / m 2
Частота тока возбуждения 2 кГцExcitation current frequency 2 kHz
Величина амплитуды циклического напряжения 120 МПаThe magnitude of the amplitude of the cyclic voltage of 120 MPa
Характеристики усталостной долговечности.Fatigue life characteristics.
Число циклов по сформированию необратимой повреждаемости NT - 7,02-105 при величине контрольного сигнала ΔΐΙτ - 52,8 мВ.The number of cycles for the formation of irreversible damage N T is 7.02-10 5 with a control signal ΔΐΙτ of 52.8 mV.
Число циклов по разрушению образца индикатора Np - 4,45· 106 при величине контрольного сигнала Δ Up - 58,1 мВ.The number of cycles for the destruction of the sample indicator N p - 4,45 · 10 6 when the value of the control signal Δ Up - 58.1 mV.
Число циклов по разрушению элемента конструкции Nk - 6,43-106.The number of cycles for the destruction of the structural element Nk is 6.43-10 6 .
Коэффициент дол говечностиLife ratio
Остаточная долговечность элемента конструкцииThe residual durability of the structural element
No=Nk-(NT+NP)=1,28-106 образователя, по которому судят об усталостной долговечности элемента, отличающийся тем, что, с целью повышения точности путем непрерывного определения 5 накопления усталостных повреждений в образце-индикаторе, измерение электрического сигнала осуществляют во время нагружения, определяют моменты отклонения зависимости электрического сигнала от 10 числа циклов нагружения от линейной и достижения им максимального значения, с учетом которых судят об усталостной долговечности элемента.No = Nk- (N T + N P ) = 1.28-10 6 of the educator, according to which the fatigue life of the element is judged, characterized in that, in order to improve accuracy by continuously determining the 5 accumulation of fatigue damage in the indicator indicator, measurement the electric signal is carried out during loading, the moments of deviation of the dependence of the electric signal from 10 the number of loading cycles from linear and reaching its maximum value are determined, taking into account which the fatigue life of the element is judged.
2. Устройство для оценки усталостной 15 долговечности элементов конструкций, содержащее предназначенный для соединения своей поверхностью с поверхностью элемента конструкции образец-индикатор, выполненный в виде кольцевой пластины, 20 и приспособление для регистрации усталостного состояния образца-индикатора, отличающееся тем, что, с целью повышения точности путем непрерывного определения накопления усталостных по25 вреждений в образце-индикаторе, приспособление выполнено в виде соосных образцу-индикатору тороидального трансформаторного вихревого преобразователя, внешние и внутренние диаметры возбужда30 ющей и измерительной обмоток которого равны соответствующим диаметрам образца-индикатора, каркаса, в котором он раз-2. A device for evaluating the fatigue 15 durability of structural elements, containing designed to connect its surface to the surface of the structural element of the sample indicator, made in the form of an annular plate, 20 and a device for recording the fatigue state of the sample indicator, characterized in that, in order to increase accuracy by continuously determining the accumulation of fatigue damage25 in the sample indicator, the device is made in the form of a toroidal transformer coaxial to the sample indicator Nogo vortex transducer, external and internal diameters vozbuzhda30 guide and measuring windings which is equal to the corresponding diameters indicator sample frame in which it is different
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894703763A SU1803785A1 (en) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | Method and device for estimating fatigue life of structure components |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894703763A SU1803785A1 (en) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | Method and device for estimating fatigue life of structure components |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1803785A1 true SU1803785A1 (en) | 1993-03-23 |
Family
ID=21453505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894703763A SU1803785A1 (en) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | Method and device for estimating fatigue life of structure components |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1803785A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2467306C2 (en) * | 2006-03-07 | 2012-11-20 | Эрбюс Операсьон (Сас) | Characterisation method of resistance to fatigue stresses of part, starting from its surface profile |
| RU2685438C1 (en) * | 2018-08-23 | 2019-04-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Method for determining cyclic durability of rotating part |
-
1989
- 1989-06-09 SU SU894703763A patent/SU1803785A1/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2467306C2 (en) * | 2006-03-07 | 2012-11-20 | Эрбюс Операсьон (Сас) | Characterisation method of resistance to fatigue stresses of part, starting from its surface profile |
| RU2685438C1 (en) * | 2018-08-23 | 2019-04-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Method for determining cyclic durability of rotating part |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4528856A (en) | Eddy current stress-strain gauge | |
| US9593990B2 (en) | Stress monitoring device of elasto-magneto-electric (EME) effect type | |
| EP2707705B1 (en) | Surface property inspection device and surface property inspection method | |
| US7188532B2 (en) | Self-monitoring metals, alloys and materials | |
| CN108489641B (en) | Stress measuring device and method for prestressed steel strand | |
| Kleinke et al. | A magnetostrictive force sensor | |
| US4309903A (en) | Method and apparatus for analyzing selected material properties with magnetomechanical acoustic emissions | |
| Jarosevic | Magnetoelastic method of stress measurement in steel | |
| SU1803785A1 (en) | Method and device for estimating fatigue life of structure components | |
| JP6352321B2 (en) | Non-contact stress measuring method and measuring apparatus by composite resonance method | |
| Ricken et al. | Improved multi-sensor for force measurement of pre-stressed steel cables by means of the eddy current technique | |
| US4659990A (en) | Eddy current test system including a member of high permeability material effective to concentrate flux in a very small region of a part | |
| Zhou et al. | Feasibility study of fatigue damage detection of strands using magnetostrictive guided waves | |
| Langman | Some comparisons between the measurement of stress in mild steel by means of Barkhausen noise and rotation of magnetization | |
| US5423223A (en) | Fatigue detection in steel using squid magnetometry | |
| CN113176016A (en) | Steel strand stress detection method and device and use method thereof | |
| WO2005074349A2 (en) | Non-destructive method for the detection of creep damage in ferromagnetic parts with a device consisting of an eddy current coil and a hall sensor | |
| RU2073856C1 (en) | Method of determination of mechanical stresses and magneto-elastic transducer for determination of mechanical stresses | |
| US20200209076A1 (en) | Stress-induced magnetic field signal acquisition method and stress measurement method based thereon | |
| Schoenekess et al. | Special constructed and optimised eddy-current sensors for measuring force and strain in steel reinforced concrete | |
| JP3159132B2 (en) | Method for measuring stress in steel pipes | |
| Donzella et al. | Some experimental results about the correlation between Barkhausen noise and the fatigue life of steel specimens | |
| RU2810894C1 (en) | Magnetoelastic sensor for determining mechanical stress in ferromagnetic materials | |
| Schonekess et al. | Improved multi-sensor for force measurement on pre-stressed steel cables by means of eddy current technique | |
| Zhang et al. | Investigation of magnetic performance of bridge cables for damage detection |