SU1802850A3 - Способ прогнозирования грансостава взрываемой горной породы - Google Patents
Способ прогнозирования грансостава взрываемой горной породы Download PDFInfo
- Publication number
- SU1802850A3 SU1802850A3 SU914919552A SU4919552A SU1802850A3 SU 1802850 A3 SU1802850 A3 SU 1802850A3 SU 914919552 A SU914919552 A SU 914919552A SU 4919552 A SU4919552 A SU 4919552A SU 1802850 A3 SU1802850 A3 SU 1802850A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- size
- pieces
- rock
- rocks
- piece
- Prior art date
Links
Landscapes
- Earth Drilling (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
Description
Изобретение относится к горной промышленности и строительству, а именно к способам прогнозирования грансостава, и может быть использовано при проектировании взрывных работ.
Целью изобретения является повышение достоверности прогнозирования грансостава взорванной породы.
На чертеже изображены расчетная и фактическая вероятности выхода кусков различных классов крупности для условий Ковдорского ГОКа.
Экспериментальные оценки позволяют утверждать, что преимущественные размеры кусков взорванной породы квантуются.
т.е.. каждый последующий размер куска больше предыдущего в ξ раз, а это значит, что ряд предпочтительных размеров кусков имеет вид di, di ξ, di ξ2..... άιξ (1)
Поскольку члены ряда образуют геометрическую прогрессию со знаменателем ξ, расчетное число членов ряда можно увеличить за счёт введения промежуточных средних геометрических Значений di, di£l/2, di ξ, ΰιξ372. . . di ξι/2 (i=0, 1. 2, ..., 2η) (2)
С учетом физики взрывного разрушения и требований практики наиболее целесо
180285QA3 образно первый член этой прогрессии принять равным среднему размеру куска в зоне множественного (бризантного) разрушения породы, т.е.
d-i^d*=0,17dcK/3/.
где d* - средний размер куска породы в зоне множественного разрушения, радиус которой R*=(1,5-3,5)dcK, где de* - диаметр скважинного заряда.
Размер куска, соответствующий верхней границе (i=2n) диапазона изменения размера кусков можно определить из условия d* ξ < n dm, откуда η < lg(dm/d*)/lg ξ, где dm - максимальный размер естественной отдельности породы в массиве. Рассчетное значение η округляют до величины кратной 1/2. Обычно 2,5 < П < 4 (верхний предел соответствуеттрудновзрываёмым, а нижний легковзрываемым породам). Очевидно, что во взорванной породе вероятность Pi выхода кусков, размер которых dr<dm равен 1, т.е, Pi(di<dm)=1. где di - размер куска, соответствующий ряду (3), как* известно, P(d < di)=F(d), где F(d) — интегральная функция распределения кусков по крупности.
Если установлен вид этой функции, зависящий от размера кусков, то значит определен закон распределения кусков по крупности.
В ряду предпочтительных размеров кусков (2) d* служит своеобразной масштабной единицей при оценке крупности дробления, а отношение di/d* - приведенный размер куска. Можно предположить, что вероятность того, что во взорванной породе выход кусков, больших чем di=d* (i=2n), обратно пропорциональна приведенному размеру куска, т.е. »
P(d>di-2n)- 1/(ξι/2)'
Следовательно:
P(d<di-2n) =1 - P(d > dwn) = 1-1 /(ξι/2)' Аналогично
P(d < di-2n-iHl-1 /(ξι/2)ί-1 /(ξι/2)2η’1 . .
В общем случае при значениях от i=2n до1=3
Pi = Ρί+1 - 1/(ξι/2)' (3)
Для кусков, размер (диаметр) которых (di <ά*ξ, характер функции распределения F(d) должен измениться по следующим причинам. Куски размерами d*. d* ξ^2. d* ξ можно отнести к нижним классам крупности, поскольку они существенно меньше dCp среднего диаметра куска разрушенной взрывом породы. Квантование радиусов зон разрушения и размеров кусков предполага ет равенство средних градиентов дробления, т.е.
d*/R*=dCp/^3/Z2 R*, откуда dcp= d* ξ32 2
Таким образом, средний размер куска взорванной породы dCp=d* ξ322 и, очевидно, что он значительно превосходит отнесенные к нижним классам куски размеров d*, d*£l/2.d*.£
Известно также, что нижние классы крупности образующиеся в непосредственно близости от заряда, пополняются продуктами 'разрушения из верхних классов (di > d* ξ3^2) в результате взаимодействия крупных кусков между собой; При этом так называемые просыпи из верхних классов в основном представлены рядом предпочтительных размеров кусков, характерных для нижних классов, т.е. d*. d* ξ1^2, d* ξ.
В связи с этим можно полагать, что вероятности выхода кусков, размеры которых меньше среднего диаметра куска взорванной породы, пропорциональны размерам этих кусков. Так
P(d <d*^/2) = d*f2 = fci/2
Р (d <d*£) d*£ - ζ
В общем случае, при i=2, 1=1, i=0 получим
Pi = pi+1/£1/2 (4)
Для установления входящего в зависимости (1)...(4) показателя квантования ξ не-, обходимо, по сравнению с прототипом дополнительное определение скорости распространения продольных волн в образце разрушаемой породы,, предела прочности этой породы на сдвиг и максимального размера естественной отдельности породы в массиве. При этом в соответствии с (3) ξ = (Авв/дп)0·25 , (5) где £- показатель квантования размера кусков;
ΔβΒ - плотность заряжения ВВ, кг/м3;
Оп - предельный удельный расход ВВ, кг/м3 (4) (6) где А - акустический показатель трещиноватости пород в массиве, равный (С/Со)2;
С - скорость распространения продольных волн в массиве горных пород, м/с;
Со - скорость распространения продольных волн в образцах породы, м/с;
f- коэффициент крепости породы по М. М. Протодьяконову;
β~ безразмерный параметр, учитывающий направление инициирования заряда и свойства В В;
δ - коэффициент, учитывающий форму сетки взрывных скважин;
Кд=(5,5/Л)1,5 - поправка, учитывающая относительную вязкость пород;
λ= 6,5-0,5 -3) - показатель относится тельной вязкости пород:
Осж - предел прочности породы на сжатие, МПа;
тСд - предел прочности породы на сдвиг, МПА;
е - коэффициент относительной работоспособности ВВ; (принимается по таблице) η - приведенный коэффициент формы сетки скважин, равный 28,6 и 26,6 соответственно для квадратной и шахматной сеток расположения взрывных скважин;
Таким образом способ осуществляют путем последовательного выполнения следующих операций:
- измеряют скорость распространения продольных волн в массиве С и скорость ультразвуковых волн в образцах породы Со;
- определяют пределы прочности пород Осж и Тед соответственно на сжатие и сдвиг;
- определяют максимальный размер естественной отдельности породы во взрываемом массиве, dm;
-определяют плотность заряжания В В, Δββ;
- вычисляют А, Д Кд и далее по формуле (6) рассчитывают величину предельного удельного расхода В В;
- вычисляют по формуле (5) показатель квантования размера кусков:
- вычисляют для принятого диаметра скважины первый член ряда предпочтительных размеров кусков di=d*=0.17dCK
- вычисляют наибольший (dt-2n) размер куска во взорванной породе di-2n.= d* ξ где η < lg(dm/d*)/lg ξ
- вычисляют в соответствии с зависимо5 стью (3) вероятности выхода кусков размеры которых меньше заданного d при условии, что di > d* ξ3/2
- вычисляют в соответствии с (4) веЮ роятности выхода кусков размеры которых di < d* ξ', di < d* ξ1/2; di < d*.
Пример.
Сравнение прогнозной оценки грансо15 става взорванной породы и фактических данных выполнено применительно к взрыв' ному дроблению кальцит-магнетитовых с апатитом и форстеритом руд (IV категория взрываемости по местной классификации) 20 Ковдорского ГОКа
- скорость распространения продольных волн в рудном массиве С=2,94 103 м/с, а скорость распространения ультразвуковых волн в образцах руды Со=4,43 · 103м/с;
- пределы прочности руд на сжатие
Осж= 87 МПА и сдвиг тСд 13 МПа;
- максимальный размер естественной отдельности руд в массиве dm=1,7 м
- плотность заряжания скважин грану30 лотолом Δββ= 1 τ’/м3;
-вычисляем А, А,/?, К
А = (С/Со)2 =(2,57/4,43)2 = 0,44
Λ = 6,5-0,5 (^-3) = 6,5-0,5 (^-3) = Qc- ^СД и =4.65
К = (5,5/λ)1·5 =(5,5/4,65)1,5 = 1.29
При двухстороннем инициировании скважинных зарядов гранулотола β = (βπρ + + /?об)/2 где βΠρ и /?Об - значения параметра соответственно при прямом (от устья скважины) и обратном иницировании (4):
0,06Λ ^( А · f)0,25 К ле _ Q06 · 4,65^(0,44 · 8,7)°·25 1,29 ‘ 1,2 + с/d - 0.03 λ ^(а · f) ·2 Кд е ! + _ θ ю . 4 65 V(O44 . g у)0·25 · 1.29 1 1.2 βο5 —
- 0.35
0,06λ ^(α · f)0,25 Кде________ + 0,43 C/D - 0.03 λ ^(Α · f)°’25 К д · e
3--------;—:-----------0.06 · 4.65 *(θ,44 · 8,7)°·25 1,29 '1.2 + 0.43 · — - 0.03 4,65 ^(θ,44 · 8.7)0’25 · 1,29 · 1,2
Среднее расчетное значение/?
/J= (0,275+ 0,350)/2= 0.312 где D=6 · 103 м/с - скорость детонации гранулотола;
е=1,2 - коэффициент относительной работоспособности гранулотола (определяется по таблице).
По формуле (6) вычисляем величину предельного удельного расхода:
„ _ m лл . о т.0,25 1 + 0,5 · 0,312 1 1 Q _ ,^qn-(0,44 8,7) - έ-88 . 0 31ϊ- 1.29 1,2= 1,39 кг/м3
Вычисляем по формуле (5) показатель квантования размеров кусков ξ = (1/1,39)025. 28,6/4,65=3,2
Для скважин диаметром dCK=250 мм вычисляем первый член ряда предпочтительных размеров кусков:
di= d* =0,17dcK=0,17 · 0,25 = 0.0425 м
Вычисляем наибольший размер куска во взорванной породе di = 2п = d* = 0.0425 · 3,2П, где л < 1g(1,7/0,0425)/lg 3,2 = 3.17 принимаем п=3, тогда di = 2л = 0.0425 · З,23 =1,42 м
Вычисляем в соответствии с зависимостью (3) вероятности выхода кусков, размеры которых меньше di при 1=2л; 1=2п-1,..1=3
Pi-2n(d < d* ξ = 1.42 м) = 1-1/(3,21/2)6= = 0,97
2η-1
Pi-2n-l (d < d* ξ 2 = 0,78м) = 0,97 -1/(3,2172)5 = 0,92
2η-2
Pi - 2η-2 (d < d* ξ 2 = 0,44 м) = 0,92' - 1/(3,2172)4 = 0,82
Pi-з (d < d* f2 = 0.243 m) = 0,82- 1/(3,21/2f= 0,64
В соответствии с соотношением (4) получим:
Рн> = Р|-з/£1/2 = 0,64/3,21% 0,36:
di <d*£= 0,136 м
Ρι--) = Ρι-2/ξΐ/2 = 0,36/3,21/2=0,20;
di < d* |l/2 =0,076 м
РН)= Pi-i/£l/2 = 0.20/3,2172 = 0,11 di <d*= 0,0425 м
Таким образом вариационный ряд предпочтительных размеров кусков в рассмотренном примере имеет следующий вид:
di. м 0.0425 0,076 0.136 0,243 0,44 0,78 0,42 1,7
Pi 0,11 0,20 0,36 0,64 0,82
0,92 0,97 1
В результате взрывов получены следующие данные по распределению крупности кусков [5]:
di, м 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,5
Выход кусков, размеры которых меньше di, % 75,7 85,6 91,3 94,4 97,2 99
Сопоставление прогнозных оценок (кривая 1) с фактическими данными (кривая 2) представлено на чертеже и свидетельствует об их хорошей сходимости.
Предварительное определение Со позволяют оценить А. а по нему блочность массива [4], определение тСд позволяет количественно оценить относительную вязкость и через нее взрываемость пород. Темсамым мы производим более полный учет влияния свойств ВВ и породы на ее взрываемость, оцениваемую величиной предельного удельного расхода В В. При этом выполнение вышеуказанных операций с использованием показателя квантования размеров кусков позволяет с исчерпывающей полнотой учесть особенности и современные представления о физике взрывного разрушения горных пород, их физико-технические характеристики, свойства применяемых ВВ и технологию взрывных работ. Все это дает возможность существенно, по сравнению с прототипом, повысить достоверность прогнозирования грансостава взрываемых пород, чтоимеет важное значение при проектировании карьеров и др. гор. ных работ.
Claims (1)
- Формула изобретенияСпособ прогнозирования -грансостава взрываемой горной породы, включающий определение физико-технических свойств разрушаемых пород, характеристик ВВ= нижней и верхней границ диапазона крупности кусков с разбивкой на промежутки и установление вероятностей выхода кусков каждого промежутка, о т л и ч ающ и й с я тем, что, с целью повышения достоверности прогнозирования, предварительно определяют скорость распространения продольных волн в образце разрушаемой породы, предел прочности этой породы на сдвиг и максимальный размер естественной отдельности породы в массиве, а интервал изменения крупности кусков разбивают на промежутки, кратные показателю квантования ξ так, что размер куска di, ограничивающий каждый промежуток сверху, составляет di=d* £1/<2, м (i=0, 1, 2, 3..,2η) где d*=0,17dcK - размер куска, соответствующий нижней границе диапазона изменения крупности кусков, м: dCK - диаметр скважины, м;dm - максимальный размер естественной отдельности породы в массиве, м причем вероятности Pi выхода кусков с размерами меньше di, начиная с l=2n до 1=3, устанавливают соотношением Pi = Ρι+ι -1/ |l/2)‘ · а при i=2, 1, 0 Pi= Pi+1/ξ1/2,
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU914919552A SU1802850A3 (ru) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | Способ прогнозирования грансостава взрываемой горной породы |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU914919552A SU1802850A3 (ru) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | Способ прогнозирования грансостава взрываемой горной породы |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1802850A3 true SU1802850A3 (ru) | 1993-03-15 |
Family
ID=21565248
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU914919552A SU1802850A3 (ru) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | Способ прогнозирования грансостава взрываемой горной породы |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1802850A3 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2655009C1 (ru) * | 2017-03-10 | 2018-05-23 | ФГБОУ ВО "Тихоокеанский государственный университет" | Способ определения оптимальных параметров взрывного разрушения горных пород с учетом зоны предразрушения |
RU2677727C1 (ru) * | 2018-02-21 | 2019-01-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" | Способ определения оптимального заряда ВВ с учетом зоны предразрушения |
-
1991
- 1991-03-18 SU SU914919552A patent/SU1802850A3/ru active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2655009C1 (ru) * | 2017-03-10 | 2018-05-23 | ФГБОУ ВО "Тихоокеанский государственный университет" | Способ определения оптимальных параметров взрывного разрушения горных пород с учетом зоны предразрушения |
RU2677727C1 (ru) * | 2018-02-21 | 2019-01-21 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" | Способ определения оптимального заряда ВВ с учетом зоны предразрушения |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Salmi et al. | A review of the methods to incorporate the geological and geotechnical characteristics of rock masses in blastability assessments for selective blast design | |
Nielsen et al. | Blasting-crushing-grinding: Optimisation of an integrated comminution system | |
Chi et al. | Experimental investigation of blast-induced fractures in rock cylinders | |
Bejarbaneh et al. | Strength characterisation of shale using Mohr–Coulomb and Hoek–Brown criteria | |
Thornton et al. | Modelling the impact of rockmass and blast design variation on blast fragmentation | |
Sanchidrián et al. | Performance of some distributions to describe rock fragmentation data | |
Chakraborty et al. | Parametric study to develop guidelines for blast fragmentation improvement in jointed and massive formations | |
Ylitalo et al. | Effect of detonator position on rock fragmentation: Full-scale field tests at Kevitsa open pit mine | |
Onederra et al. | Estimation of fines generated by blasting–applications for the mining and quarrying industries | |
Kinyua et al. | A review of the influence of blast fragmentation on downstream processing of metal ores | |
Xie et al. | Research on rockburst prediction classification based on GA-XGB model | |
Souza et al. | Analysis of blasting rocks prediction and rock fragmentation results using Split-Desktop software | |
Zhang et al. | Empirical equations between characteristic impedance and mechanical properties of rocks | |
SU1802850A3 (ru) | Способ прогнозирования грансостава взрываемой горной породы | |
Bukowska | The probability of rockburst occurrence in the Upper Silesian Coal Basin area dependent on natural mining conditions | |
Petrosyan | Rock breakage by blasting | |
Kim | An Experimental Investigation of the Effect of Blasting on | |
Li et al. | Rockburst monitoring in deep coalmines with protective coal panels using integrated microseismic and computed tomography methods | |
Agyei et al. | A review on the prediction and assessment of powder factor in blast fragmentation | |
Hüdaverdi et al. | Investigation of blast fragmentation models in a sandstone quarry | |
Ouchterlony et al. | On the branching-merging mechanism during dynamic crack growth as a major source of fines in rock blasting | |
Kılıç | Influence of rock mass properties on blasting efficiency | |
RU2066838C1 (ru) | Способ дробления горных пород взрывом | |
Parra et al. | Effect of blast-induced fragment conditioning on impact breakage strength | |
Ishchenko et al. | An effective way to rock mass preparation on metallic and nonmetallic quarries Ukraine |