SU1754419A1 - Method of machining control - Google Patents
Method of machining control Download PDFInfo
- Publication number
- SU1754419A1 SU1754419A1 SU904885956A SU4885956A SU1754419A1 SU 1754419 A1 SU1754419 A1 SU 1754419A1 SU 904885956 A SU904885956 A SU 904885956A SU 4885956 A SU4885956 A SU 4885956A SU 1754419 A1 SU1754419 A1 SU 1754419A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- temperature
- cutting
- tool
- processed
- speed
- Prior art date
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
Использование: обработка металлов резанием , определение оптимальной скорости резани при обработке углеродистых, конструкционных и высокохромистых сталей твердосплавным инструментом. Сущность: определ етс изменение коэффициентов теплопроводности инструментального и обрабатываемого материалов. Строитс график зависимости изменени коэффициентов теплопроводности инструментального и обрабатываемого материалов от температуры, график изменени температуры резани от скорости резани . Оптимальную скорость определ ют по температуре точки пересечени кривых на графике зависимости изменени теплопроводности инструментального и обрабатываемого материалов. 4 табл.,1 ил. ЈЛUse: metal cutting, determination of the optimal cutting speed when machining carbon, structural and high-chromium steels with carbide tools. Essence: the change in the coefficients of thermal conductivity of the tool and the material being processed is determined. A graph is constructed of the dependence of the thermal conductivity coefficient of the tool and the material being processed on the temperature, and the graph of the change in the cutting temperature versus the cutting speed. The optimum speed is determined from the temperature of the intersection point of the curves in the graph of the dependence of the thermal conductivity of the tool and the material being processed. 4 tab., 1 Il. ЈЈ
Description
Изобретение относитс к обработке металлов резанием, а именно к определению оптимальной скорости резани при обработке углеродистых, конструкционных и высокохромистых сталей твердосплавным инструментом.The invention relates to metal cutting, in particular, to determining the optimal cutting speed when machining carbon, structural and high-chromium steels with carbide tools.
Известен способ определени оптимальной скорости резани , согласно которому с помощью кратковременных испытаний наход т зависимость температуры резани ©от скорости V и стрр т график 5M(V). Оптимальную скорость определ ют как скорость, соответствующую температуре провала пластичности обрабатываемого материала.There is a known method for determining the optimal cutting speed, according to which, using short-term tests, the dependence of the cutting temperature on the velocity V is found and the 5M (V) graph is plotted. The optimal speed is defined as the rate corresponding to the temperature of the plasticity failure of the material being processed.
Недостатком указанного способа вл етс больша 1 иудоемкость при изготовлении образцов и их испытании в широком диапазоне температур нагрева дл опреде- лени температуры провала пластичности обрабатываемого материала.The disadvantage of this method is the greater 1 capacity for the manufacture of samples and their testing in a wide range of heating temperatures to determine the temperature of the plasticity dip of the material being processed.
Известен способ определени оптимальной скорости резани , включающий в качестве исходных параметров зависимость температуры резани от скорости и определение температуры максимального электросопротивлени обрабатываемого сплава.There is a known method for determining the optimal cutting speed, which includes, as initial parameters, the dependence of the cutting temperature on the speed and the determination of the temperature of the maximum electrical resistance of the alloy being processed.
Недостатками известного способа вл ютс больша трудоемкость проведени стандартных испытаний в широком диапазоне температур дл широкого диапазона сплавов и неточность, так как проволока вл етс пластически деформированным материалом , а обрабатываема заготовка ч елThe disadvantages of this method are the large laboriousness of carrying out standard tests in a wide range of temperatures for a wide range of alloys and inaccuracy, since the wire is a plastically deformed material, and the workpiece is processed
4 four
юYu
нет; вследствие этого и неточное определение температуры максимального электросопротивлени .not; as a result, inaccurate determination of the maximum electrical resistance temperature.
Известен способ определени оптимальной скорости резани , в котором оптимальную скорость резани определ ют в диапазоне скорости резани ограниченным соотношением Рг(0.5-0,7)Р2макс, а за оптимальную скорость принимают скорость, соответствующую минимальному отношению величины ЭДС резани к длине участка упрочнени .The known method of determining the optimal cutting speed, in which the optimum cutting speed is determined in the range of cutting speed by the limited ratio Pr (0.5-0.7) P2max, and the optimum speed is taken to be the speed corresponding to the minimum ratio of the cutting emf to the length of the hardening section.
Недостатками данного способа вл ютс больша трудоемкость в определении сил резани , длин участка упрочнени и термоЭДС в большом диапазоне скоростей резани и неточность определени диапазона скоростей резани при условииThe disadvantages of this method are the large laboriousness in determining cutting forces, lengths of the reinforcement section and thermoEMF in a large range of cutting speeds and inaccuracy in determining the range of cutting speeds provided
Р2(0.3-0,5)Р2макс.P2 (0.3-0.5) P2 max.
Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ определени оптимальной скорости резани , заключающийс в том, что при помощи кратковременных стандартных испытаний наход т зависимость температуры резани от скорости (V), стро т график этой зависимости, определ ют температуру структурно-фазового превращени (а ) и на основании равенства температур резани и структурно-фазового превращени наход т оптимальную скорость резани .The closest to the present invention is a method for determining the optimal cutting speed, which consists in using short-term standard tests to find the dependence of the cutting temperature on the velocity (V), plot this dependence, determine the temperature of the structural phase transformation (a) and on the basis of equality of cutting temperatures and structural phase transformations, an optimal cutting speed is found.
К недостаткам известного способа относ тс больша трудоемкость изготовлени образцов и проведени стандартных испытаний в широком диапазоне температур и несоответствие температур структурно-фазового превращени () железа дл стандартных испытаний и в процессе резани вбиду того, что в процессе резани металл подвержен деформации, что оказывает вли ние на уменьшение температуры структурно-фазового превращени .The disadvantages of this method are the large laboriousness of making samples and carrying out standard tests in a wide range of temperatures and the mismatch of structural phase transformations () of iron for standard tests and during the cutting process because the metal undergoes deformation during the cutting process, which is affected to reduce the temperature of the structural phase transformation.
В качестве базового объекта рассмотрим способ определени оптимальной скорости резани по величине стойкости режущего инструмента. В качестве исходного параметра используетс интенсивность износа на длину пути резани . Данный способ осуществл етс следующим образом. Производитс процесс резани , в определенные промежутки времени процесс резани прекращают. Измер ют величину площадки износа по задней грани, стро график зависимости ( т), где Ьз- величина площадки износа по задней грани; г - врем резани при обработке различными марками твердосплавного инструмента. Величины площа ди износа разные и колебл тс в пределах 0,4-1,6 мм.As a base object, consider the method of determining the optimal cutting speed by the magnitude of the cutting tool durability. The wear rate per cutting path is used as the initial parameter. This method is carried out as follows. The cutting process is carried out, at certain intervals the cutting process is stopped. The size of the area of wear on the rear face is measured, the dependence (t) is plotted, where L3 is the value of the area of wear on the rear edge; g is the cutting time when machining with various grades of carbide tools. The size of wear areas varies and ranges from 0.4 to 1.6 mm.
Зна скорость резани и врем , за которое площадка износа достигла определенной величины, определ ют длину пути резани и интенсивность износа на длину пути. ЗаKnowing the cutting speed and the time for which the wear area reached a certain value, determine the length of the cutting path and the intensity of wear for the length of the path. Behind
5 оптимальную скорость принимают скорость , при которой интенсивность износа минимальна .5, the optimal speed is taken at the rate at which the wear rate is minimal.
Этот способ очень трудоемок, требует больших затрат времени, материала и энер0 горесурсов.This method is very laborious, requires a large investment of time, material and energy resources.
Целью изобретени вл етс повышение точности обработки.The aim of the invention is to improve the accuracy of processing.
На чертеже изображены графики теплопроводности инструментального и обраба5 тываемого материалов.The drawing shows graphs of the thermal conductivity of the tool material and the material being processed.
При увеличении температуры измен ютс величины коэффициентов теплопроводности инструментального и обрабатываемого материалов. В процессе резани происхо0 дит контактирование этих материалов. При увеличении скорости резани увеличиваетс температура резани и, как следствие, измен ютс коэффициенты теплопроводности инструментального и обрабатываемого материалов. СWith an increase in temperature, the values of the thermal conductivity of the tool and the materials being processed change. During the cutting process, these materials are contacted. As the cutting speed increases, the cutting temperature increases and, as a result, the thermal conductivity coefficients of the tool and material being processed change. WITH
5 увеличением температуры резани стойкость инструмента измен етс . Дл этого необходимо определитьскорость резани , при которой будет наибольша стойкость инструмента, соответствующа наибольшей производитель- 0 ности и наименьшей себестоимости обработки. С этой целью определ ют изменение величин коэффициентов теплопроводно- стей инструментального и обрабатываемого материалов. Изменение величин теплопровод5 ности инструментального и обрабатываемого материалов существенно вли ет на распределение температуры резани при различных методах обработки. По мере снижени теплопроводности обрабатываемого материа0 ла температура возрастает. Увеличение теплопроводности материала инструмента не только снижает температуру резани , но может изменить и характер ее распределени в контактируемых поверхност х инструмента5, by increasing the cutting temperature, the tool life is changed. To do this, it is necessary to determine the cutting speed at which the tool life will be greatest, corresponding to the highest productivity and the lowest cost of processing. For this purpose, the change in the values of the thermal conductivities of the instrumental and processed materials is determined. A change in the thermal conductivity of the tool and the material being processed significantly affects the distribution of the cutting temperature for various processing methods. As the thermal conductivity of the processed material decreases, the temperature increases. An increase in the thermal conductivity of the tool material not only reduces the cutting temperature, but can also change the nature of its distribution in the contact surfaces of the tool.
5 и обрабатываемой детали. Изменение температуры резани приводит к изменению характера и вида контактного взаимодействи . На стойкость инструмента и его работоспособность в конечном счете оказывают вли ние5 and the workpiece. A change in cutting temperature leads to a change in the nature and type of contact interaction. Tool durability and performance will ultimately be affected by
0 характер и вид контактного взаимодействи . Таким образом, изменение теплопроводности инструментального и обрабатываемого материалов оказывают вли ние на вид и характер контактного взаимодействи . В0 character and type of contact interaction. Thus, changes in the thermal conductivity of the instrumental and processed materials affect the type and nature of the contact interaction. AT
5 отличие от прототипа измерени коэффициентов теплопроводности инструментального и обрабатываемого материалов провод т по группе обрабатываемого материала , а это 15-20 наименований марок ста- лей, и по твердым сплавам а по прототипу5 difference from the prototype measurement of the thermal conductivity of the tool and the material being processed is carried out according to the group of the material being processed, which is 15–20 types of steel grades, and according to the hard alloys and according to the prototype
дл каждого отдельно, что увеличивает трудоемкость известного способа.for each separately, which increases the complexity of the known method.
Достижение более точного определени оптимальной скорости резани предла- гаемым способом заключаетс в следующем. В прототипе температуру структурно-фазового () перехода определ ют дл каждой стали отдельно в определенной зависимости от содержани углерода в ней. При этом эта температура Эдсз равна температуре резани 0, В этом случае пренебрегают вли нием теплопроводности контактируемых тел, так как они в конечном счете определ ют интенсивность стока тепла в стружку и инструмент и среднюю температуру резани . Теплопроводность инструментального и обрабатываемого материала оказывает вли ние на изменение средней температуры резани и распределение температуры резани на длине контакта. В прототипе температура структурнофазового перехода, соответствующа температуре резани , во всех случа х одинакова и остаетс неизменной при применении в качестве инструментального материала твердых сплавов с различной теплопроводностью. Так, по прототипу оптимальна скорость стали 45 инструментом, оснащенным твердым сплавом ВК8, составл ет: ,0 м/с. В предлагаемом способе ,3 м/с (табл. 4). Это малые скорости резани , не примен емые в промышленности . По рекомендации сплав ВК8 при точении углеродистых сталей не примен етс .Achieving a more accurate determination of the optimal cutting speed by the proposed method is as follows. In the prototype, the temperature of the structural-phase () transition is determined for each steel separately, depending on its carbon content. At the same time, this temperature is equal to cutting temperature 0. In this case, the effect of thermal conductivity of the contacting bodies is neglected, since they ultimately determine the intensity of heat flow to the chips and the tool and the average cutting temperature. The thermal conductivity of the tool and the material being processed has an effect on the change in the average cutting temperature and the distribution of the cutting temperature over the contact length. In the prototype, the temperature of the structural-phase transition corresponding to the cutting temperature is the same in all cases and remains unchanged when using solid alloys with different thermal conductivity as a tool material. Thus, according to the prototype, the optimum speed of steel 45 with a tool equipped with a hard alloy VK8 is: 0 m / s. In the proposed method, 3 m / s (tab. 4). These are low cutting speeds that are not used in industry. According to the recommendation, VK8 alloy is not used when turning carbon steels.
В предлагаемом способе точность достигаетс тем, что оптимальную скорость резани определ ют по графику зависимости изменени температуры резани от скорости резани при температуре резани , котора соответствует температуре пересечени кривых Аи f(T) и АО f(T) на графике изменени теплопроводности инструментального (Аи) и обрабатываемого ( АО ) материала от температуры (Т).In the proposed method, the accuracy is achieved by the fact that the optimal cutting speed is determined by the graph of the dependence of the cutting temperature on the cutting speed at the cutting temperature, which corresponds to the intersection temperature of the curves A f (T) and AO f (T) on the graph of the change in thermal conductivity of the tool (A) and processed (AO) material from temperature (T).
Способ реализуетс следующим образом .The method is implemented as follows.
По стандартным кратковременным испытани м образцов из обрабатываемого и инструментального материалов определ ют изменение величины коэффициентов теплопроводности инструментального и обрабатываемого материалов.The change in the coefficient of thermal conductivity of the tool and the material being processed is determined from standard short-term tests of samples from the material being processed and tool materials.
С помощью кратковременных температурных испытаний наход т зависимость температуры резани от скорости резани . Стро т графики зависимости Аи АО f(T) и (V) и за оптимальную скорость резани принимают скорость из графика, соответст3- вующего температуре, которую определ ютUsing short-term temperature tests, the cutting temperature is found to depend on the cutting speed. The graphs of the dependence of Au and AO f (T) and (V) are plotted and, for the optimum cutting speed, take the speed from the graph corresponding to the temperature, which is determined by
точкой пересечени кривых Аи , АО -f(T) на графикеthe intersection point of the curves Au, AO -f (T) on the graph
В качестве примера вз ты дл точени цилиндрические заготовки из углеродистойAs an example, cylindrical billets from carbon
стали 45, конструкционной стали ЗОХГСА и высокохромистой стали 20X13 в отожженном состо нии режущим инструментом, оснащенным вольфрамовым сплавом ВК6, титановольфрамовым сплавом Т15К6, безвольфрамовым твердым сплавом ТН20 со следующей геометрией резани : углы в плане , уз 25°, задние углы « , передние углы А и радиус закруглени вершины резца ,б мм. Режимы разени : скорость резани 0,05-3,5 м/с; величина подачи ,3 мм/об; глубина резани ,5 мм.steel 45, structural steel ZOHGSA and high-chromium steel 20X13 in the annealed condition with a cutting tool equipped with a tungsten alloy VK6, titanium-tungsten alloy T15K6, tungsten carbide alloy TN20 with the following cutting geometry: angles in plan, 25 ° knot, back corners ", front corners A and the radius of the tool tip, b mm. Diffusion modes: cutting speed 0.05-3.5 m / s; feed rate, 3 mm / rev; depth of cut, 5 mm.
Результаты изменени коэффициентов теплопроводности (СТ СЭВ 3303-71) определ ли через каждые 50°С, они приведены в табл.1.The results of the change in thermal conductivity coefficients (ST SEV 3303-71) were determined every 50 ° C, they are listed in Table 1.
Температуру резани определ ли через каждые 0,25 м/с, результаты приведены в табл. 2.The cutting temperature was determined every 0.25 m / s, the results are shown in Table. 2
Зависимость интенсивности износа Г от температуры ©приведена в табл. 3.The dependence of wear rate on temperature © is given in table. 3
Пример 1. Реализацию способа производили по описанной выше методике. Обработку стали 45 проводили инструментом , оснащенным твердым сплавом ВК8,Example 1. The implementation of the method produced by the method described above. Processing of steel 45 was performed with a tool equipped with a hard alloy VK8,
Точки пересечени кривых Аи f(T) и (T) на графике нет. Поэтому при точении углеродистых и конструкционных высоко- хромистых сталей твердый сплав ВК8 неThe intersection points of the curves Au and f (T) and (T) are not on the graph. Therefore, when turning carbon and structural high-chromium steels, VK8 hard alloy is not
примен етс .applied.
Пример 2. Обработку стали 45 проводили инструментом, оснащенным твердым сплавом Т15К6. Точка пересечени кривых Аи f(T), АО f(T) соответствует температуре , равной 675°С. Интенсивность износа IL сплава Т15К6 при этой температуре минимальна и составл ет мкм/км, что соответствует оптимальной скорости резани , равной 1,82 м/с.Example 2. Processing of steel 45 was performed with a tool equipped with a hard alloy T15K6. The intersection point of the curves Au and f (T), AO f (T) corresponds to a temperature of 675 ° C. The wear intensity of IL T15K6 alloy at this temperature is minimal and amounts to µm / km, which corresponds to an optimal cutting speed of 1.82 m / s.
П р и м е р 3. Обработку стали 45 проводили инструментом, оснащенным безвольфрамовыми твердыми сплавами ТН20. Точка пересечени кривых Аи fn) и АО f(T) соответствует температуре, равной 760°С.PRI me R 3. The treatment of steel 45 was carried out with an instrument equipped with tungsten-free hard alloys TH20. The intersection point of the curves Au and fn) and AO f (T) corresponds to a temperature of 760 ° C.
Интенсивность износа и сплава ТН20 при этой температуре минимальна и составл ет 30 мкм/км, что соответствует оптимальной скорости резани , равной 2,5 м/с.The wear rate of the TH20 alloy at this temperature is minimal and is 30 µm / km, which corresponds to an optimal cutting speed of 2.5 m / s.
Пример 4, Обработку стали 45 велиExample 4, the treatment of steel 45 led
инструментами из твердого сплава Т5К10. Точка пересечени кривых Аи f(T), АО f(T) соответствует температуре, равной 325°С. Интенсивность износа сплава Т5К10 при этой температуре составл ет 70 мкм/км, чтоtools made of hard alloy T5K10. The intersection point of the curves Au and f (T), AO f (T) corresponds to a temperature of 325 ° C. The wear rate of the T5K10 alloy at this temperature is 70 µm / km, which
сплавом Т15К6. Точка пересечени кривых (T). (T) соответствует температуре 300°С. Интенсивность износа при этой температуре составл ет 42 мкм/км, что соответствует оптимальной скорости резани , равной 0,8 м/с.alloy T15K6. The intersection point of the curves (T). (T) corresponds to a temperature of 300 ° C. The wear rate at this temperature is 42 µm / km, which corresponds to an optimal cutting speed of 0.8 m / s.
Пример 10. Обработку стали 20X13 проводили инструментом, оснащенным безвольфрамовым твердым сплавом ТН20. Точка пересечени кривых Аи f(T), До f(T) соответствует температуре 575°С. Интенсивность износа при этой температуре составл ет 10 мкм/км, что соответствует оптимальной скорости резани , равной 1,6Example 10. Treatment of steel 20X13 was carried out with a tool equipped with a tungsten hard alloy, TN20. The intersection point of the curves Au and f (T), Up to f (T), corresponds to a temperature of 575 ° C. The wear rate at this temperature is 10 µm / km, which corresponds to an optimal cutting speed of 1.6.
соответствует оптимальной скорости резани , равной 0,6 м/с.corresponds to an optimal cutting speed of 0.6 m / s.
Пример 5. Обработку стали ЗОХГСА проводили инструментом, оснащенным твердым сплавом Т5К10. Точка пересечени 5 кривых Аи f(T), АО f(T) соответствует температуре 110 С. Это малые скорости резани , которые не соответствуют наибольшей производительности.Example 5. Processing of ZOHGSA steel was performed with a tool equipped with a hard alloy T5K10. The intersection point 5 of the curves Ау f (T), as f (T) corresponds to a temperature of 110 C. These are small cutting speeds, which do not correspond to the highest productivity.
Пример 6. Обработку стали ЗОХГСА 10 проводили инструментом, оснащенным твердым сплавом Т15К6. Точка пересечени кривых Аи f(T), АО f(T) соответствует температуре 590°С. Интенсивность износа при этой температуре сплава Т15К6 составл ет 15 м/с. 40 мкм/км, что соответствует оптимальнойТаким образом, определение оптимальскорости резани равной 1,8 м/с.ной скорости резани более точное по пред Пример 7. Обработку стали ЗОХГСА проводили инструментом, оснащенным безвольфрамовым твердым сплавом ТН20. 20 Способ управлени обработкой резани- Точка пересечени кривых Аи f(T), АО fCT) ем, включающий измерение температуры в соответствует температуре 700°С. Интенсивность износа при этой температуре сплава ТН20 составл ет 30 мкм/км, что соответствует оптимальной скорости резани , 25 с целью повышени точности обработки, оп- равной2,1 м/с.редел ют изменение величин коэффициенПример 8. Обработку стали 20X13 тов теплопроводности инструментального и проводили инструментом, оснащенным обрабатываемого материалов при различ- твердым сплавом Т5К10. Точки пересечени ных значени х температуры, и обработку кривых Аи f(T), АО f(T) нет, поэтому мини- 30 детали производ т при значении скорости MVM интенсивности износа соответствует резани , соответствующей температуре, малым скорост м резани .Example 6. Processing of ZOHGSA 10 steel was carried out with a tool equipped with a hard alloy T15K6. The intersection point of the curves Au and f (T), AO f (T) corresponds to a temperature of 590 ° C. The wear rate at this temperature of the alloy T15K6 is 15 m / s. 40 µm / km, which corresponds to the optimum. Thus, the definition of the optimal cutting speed is 1.8 m / s. The cutting speed is more accurate to Ex Example 7. The treatment of the ZOHGSA steel was carried out with a tool equipped with a TH20 tungsten-free hard alloy. 20 Cutting control control method- The intersection point of the curves Au and f (T), JSC fCT), which includes temperature measurement in corresponds to the temperature of 700 ° C. The wear rate at this temperature of the TH20 alloy is 30 µm / km, which corresponds to the optimum cutting speed, 25 in order to increase the machining accuracy of 2.1 m / s. The change in the coefficient values is Example 8. Processing of steel 20X13 of thermal conductivity of tool and carried out with a tool equipped with the materials being processed with various hard alloys T5K10. There are no intersection points of temperature, and processing of curves Ау f (T), joint-stock f (T), therefore mini-30 parts are produced at the value of speed MVM of wear intensity corresponds to cutting, corresponding to temperature, low cutting speeds.
Пример 9. Обработку стали 20X13 проводили инструментом, оснащеннымExample 9. The processing of steel 20X13 was performed with an instrument equipped
3535
Изменение величины коэффициентов теплопроводности Q, Вт/м«К) твердых ,сплавов и стали от температуры (Т,°С)The change in the coefficient of thermal conductivity Q, W / m "K) of solid, alloys and steel as a function of temperature (T, ° C)
латаемому способу.to the lat method.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904885956A SU1754419A1 (en) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | Method of machining control |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904885956A SU1754419A1 (en) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | Method of machining control |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1754419A1 true SU1754419A1 (en) | 1992-08-15 |
Family
ID=21547201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904885956A SU1754419A1 (en) | 1990-11-29 | 1990-11-29 | Method of machining control |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1754419A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2807258C1 (en) * | 2021-12-02 | 2023-11-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method for determining optimal cutting conditions for cnc machines |
-
1990
- 1990-11-29 SU SU904885956A patent/SU1754419A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 570455, кл. В 23 В 1/00, 1977. Авторское свидетельство СССР № 679320. кл, В 23 В 1/00, 1979. Авторское свидетельство СССР № 1234050, кл. В 23 В 1/00, 1986. Авторское свидетельство СССР № 673376, кл. В 23 В 1/00, 1979. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2807258C1 (en) * | 2021-12-02 | 2023-11-13 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Method for determining optimal cutting conditions for cnc machines |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Shaw et al. | The mechanism of chip formation with hard turning steel | |
| Friedman et al. | Investigation of the tool-chip contact length in metal cutting | |
| Çydaş | Machinability evaluation in hard turning of AISI 4340 steel with different cutting tools using statistical techniques | |
| Aouici et al. | Surface roughness evaluation of various cutting materials in hard turning of AISI H11 | |
| SU1754419A1 (en) | Method of machining control | |
| Grabowski et al. | Technological possibilities of the carbide tools application for precision machining of WCLV hardened steel | |
| Nagy et al. | Changes in the values of roughness parameters on face-milled steel surface | |
| Trigger | Progress Report No. 2 on tool-chip interface temperatures | |
| Kónya et al. | Investigation of the effects of machining parameters on cutting conditions during orthogonal turning of austenite stainless steel | |
| Grzesik et al. | An energy approach to chip-breaking when machining with grooved tool inserts | |
| Abdalrahman et al. | The Influence of Cutting Edge Angles Included Angle and Nose Radius on Surface Finish of Aluminum Alloy 1050 in Turning. | |
| Saleh et al. | Experimental Investigation on Nano Oil Added Fluid Influence For the Machining of Hardened AISI H13 Hot Work Tool Steel | |
| Waghmare et al. | Investigation of an effect of silicon and aluminum PMEDM on surface integrity of aisi d2 steel | |
| Takayama et al. | Influence of Notch Shape on Elongation in a Sn–Pb Superplastic Alloy | |
| RU2173611C2 (en) | Method for determining optimal cutting speed of hard alloy tools | |
| RU2658559C1 (en) | Method for determining optimum cutting velocity | |
| RU1811986C (en) | Method for controlling part cutting | |
| RU1772689C (en) | Method of selecting tool material grade | |
| Salodkar | Monitoring The Cutting Force and Feed Force During Turning of E0300 Alloy Steel | |
| Labuda | The influence of changing of treatment condition on surface roughness parameter during turning process by Wiper insert | |
| SU1678552A1 (en) | A method estimating optimal cutting speed in tooling | |
| CN116944954A (en) | Wear prediction method for turning nickel-based superalloy tool | |
| SU1385771A1 (en) | Method of determining stability of cutting tool | |
| RU2239522C1 (en) | Method for determining admissible cutting speed at working part by means of hard-alloy tool | |
| RU2120354C1 (en) | Method of determination of components of cutting force at nc lathe |