SU1752497A1 - Method of water-air cooling of blanks in curvilinear continuous casting machine - Google Patents
Method of water-air cooling of blanks in curvilinear continuous casting machine Download PDFInfo
- Publication number
- SU1752497A1 SU1752497A1 SU904849252A SU4849252A SU1752497A1 SU 1752497 A1 SU1752497 A1 SU 1752497A1 SU 904849252 A SU904849252 A SU 904849252A SU 4849252 A SU4849252 A SU 4849252A SU 1752497 A1 SU1752497 A1 SU 1752497A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- air
- water
- curvature
- ratio
- cooling zone
- Prior art date
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Сущность изобретени : способ включает уменьшение расхода воды со стороны малого и большого радиусов кривизны заготовки и изменение соотношени расхода воды и воздуха по длине зоны вторичного охлаждени , при этом изменение соотношени расхода воды и воздуха осуществл ют путем поддержани посто нства давлени воздуха в подвод щей магистрали по длине зоны охлаждени со стороны большого радиуса кривизны заготовки и снижени давлени воздуха по длине зоны охлаждени со стороны малого радиуса кривизны . Отношение давлений воздуха в подвод щей магистрали со стороны малого радиуса кривизны заготовки к далению его со стороны большого радиуса кривизны в начале зоны охлаждени и конце этой зоны устанавливают равным соответственно 0,93-1,07 и 0,55-0,81. 1 з.п. ф-лы, 2 табл,SUMMARY OF THE INVENTION: The method includes reducing water flow from the small and large radii of curvature of the workpiece and changing the ratio of water and air flow along the length of the secondary cooling zone, while changing the ratio of water flow to air by maintaining the air pressure in the supply line the length of the cooling zone on the side of a large radius of curvature of the workpiece and the decrease in air pressure along the length of the cooling zone on the side of a small radius of curvature. The ratio of air pressures in the supply line from the side of a small radius of curvature of the billet to its pressure from the side of a large radius of curvature at the beginning of the cooling zone and the end of this zone is set to 0.93-1.07 and 0.55-0.81, respectively. 1 hp f-ly, 2 tabl,
Description
Изобретение относитс к черной металлургии в области литейного производства и может быть использовано при непрерывной разливке стали.The invention relates to ferrous metallurgy in the field of foundry and can be used in the continuous casting of steel.
На машинах непрерывного лить заго- товок (МНЛЗ) примен ют охлаждение заготовок водовоздушной смесью. Интенсивность такого охлаждени регулируют давлением и расходом воды и воздуха, формиру факел по плотности, дисперсности и скорости движени вод ных капель.On continuous casting machines (continuous casting machines), billet cooling with water-air mixture is used. The intensity of this cooling is controlled by pressure and flow of water and air, forming a torch in terms of density, dispersion and speed of movement of water droplets.
Известны способы регулировани водо- воздушного охлаждени путем изменени расхода одного из компонентов или обоих компонентов водовоздушной смеси.Methods are known for controlling water-to-air cooling by varying the flow rate of one of the components or both components of the water-air mixture.
Недостатками этих способов вл етс то, что дл них характерен повышенный расход энергии из-за чрезмерного расхода воздуха при его подачи без регулировани по длине зоны охлаждени или переохлаждение поверхности с верхней стороны заготовки , привод щее к образованию сетчатых и поперечных трещин на этой поверхности, что обусловлено прин той в этих способах подачей факелов водовоздушной смеси с верхней и нижней сторон заготовок без учета разницы в кинетической энергии их капель .The disadvantages of these methods are that they are characterized by increased energy consumption due to excessive flow of air when it is supplied without adjusting along the length of the cooling zone or overcooling the surface from the upper side of the workpiece, resulting in the formation of mesh and transverse cracks on this surface, which This is due to the water-air mixture torches supplied from these methods from the upper and lower sides of the blanks without taking into account the difference in the kinetic energy of their drops.
Наиболее близким к изобретению лвл - етс способ водовоздушного охлаждени заготовок на криволинейной машине непрерывного лить , включающей снижение расходов воды со стороны малого и большого радиусов кривизны и изменение соотношени расходов воды и воздуха со стороны малого и большого радиусов кривизны заготовки по длине зоны вторичного охлаждени .The closest to the invention is the method of water-air cooling of billets on a curved continuous casting machine, including reducing water flow from the small and large radii of curvature and changing the ratio of water and air flow from the small to large radii of curvature of the workpiece along the length of the secondary cooling zone.
Согласно этому способу расход воды и воздуха, подаваемых дл формировани ихAccording to this method, the flow of water and air supplied to form them
ч ел кэman
Ј.Ј.
юYu
-ч-h
смеси в секци х вторичного охлаждени , снижают по длине зоны вторичного охлаждени ступенчато, по секци м охлаждени путем уменьшени давлени компонентов смеси в пределах от 0,6 до 0,1 атм, сохран его величину посто нной в каждой секции. Расход воды и воздуха измен ют также пропорционально изменению скорости лить по линейной зависимости, причем с увеличением скорости лить с 0,5 до 1,5 м/мин перепад давлений увеличивают в пределах от 0,1 до 0,6 атм, выдержива заданный расход охлаждающей воды на 1 кг отливаемой заготовки.the mixture in the secondary cooling sections, is reduced along the length of the secondary cooling zone in steps, by cooling sections by reducing the pressure of the mixture components in the range from 0.6 to 0.1 atm, keeping its value constant in each section. The flow of water and air also changes in proportion to the change in the casting speed in a linear relationship, and with increasing casting speed from 0.5 to 1.5 m / min, the pressure drop increases from 0.1 to 0.6 atm, keeping the specified flow rate water per 1 kg of cast billet.
Недостатком известного способа водо- воздушного охлаждени вл етс повышенна склонность к образованию поверхностных трещин со стороны малого радиуса кривизны заготовки, а также повышенные энергозатраты, обусловленные повышенной кинетичной энергией потоков водовоздушной смеси, распыл емых в верхних секци х охлаждени , что не учитываетс в других способах.A disadvantage of the known water-air cooling method is the increased tendency for surface cracks to form on the side of a small radius of curvature of the workpiece, as well as increased energy costs due to the increased kinetic energy of the water-air mixture streams sprayed in the upper cooling sections, which is not taken into account in other methods.
Целью изобретени вл етс улучшение качества заготовок за счет снижени развити поверхностных дефектов и уменьшение энергозатрат.The aim of the invention is to improve the quality of the workpieces by reducing the development of surface defects and reducing energy costs.
Поставленна цель достигаетс тем, что способ водовоздушного охлаждени заготовок на криволинейной МНЛЗ, включающий снижение расходов воды со стороны малого и большого радиусов кривизны заготовки и изменение соотношени расходов воды и воздуха со стороны малого и большого радиусов кривизны- заготовки по длине зоны вторичного охлаждени примен ют при условии, что соотношение расходов воды и воздуха измен ют при поддержании посто нным давлени воздуха по длине зоны вторичного охлаждени со стороны боль- шого радиуса кривизны заготовки и снижении давлени воздуха по длине зоны охлаждени со стороны малого радиуса. При этом отношение давлений воздуха со стороны малого и большого радиусов кривизны заготовки в начале и конце зоны охлаждени устанавливают равным соответственно 0,93-1,07 и 0,55-0,81.The goal is achieved by the fact that the method of water-air cooling of blanks on a curved caster, including reducing water flow from the small and large radii of curvature of the workpiece and changing the ratio of water flow and air from the small to large radii of curvature-billet along the length of the secondary cooling zone is used for assuming that the ratio of the flow rates of water and air is changed while maintaining a constant air pressure along the length of the secondary cooling zone on the side of a large radius of curvature application and reducing the air pressure along the length of the cooling zone by the small radius. The ratio of air pressure from the small and large radii of curvature of the workpiece at the beginning and end of the cooling zone is set to 0.93-1.07 and 0.55-0.81, respectively.
Охлаждение непрерывнолитой заготовки ниже кристаллизатора на криволинейной МНЛЗ согласно этому способу производ т путем подачи водовоздушной смеси на поверхность заготовки со стороны малого и большого радиусов ее кривизны. По мере удалени от кристаллизатора расход воды по зонам вторичного охлаждени уменьшают . При этом давление воздуха со стороны большого радиуса поддерживают посто нным , а со стороны малого радиуса уменьшают по длине участка охлаждени . Изменение давлени воздуха производ т так, чтобы отношение его давлени в подвод щей магистрали со стороны малого радиуса к давлению со стороны большого радиуса под кристаллизатором в начале зоны охлаждени поддерживалось в пределах 0,93-1,07, а в конце зоны охлаждени 0,55-0,81.Cooling of a continuously cast billet below the crystallizer on a curved caster according to this method is carried out by supplying a water-air mixture to the surface of the billet from the side of the small and large radii of its curvature. As you move away from the mold, the water flow through the secondary cooling zones is reduced. At the same time, the air pressure on the side of a large radius is kept constant, and on the side of a small radius it is reduced along the length of the cooling section. The change in air pressure is made so that the ratio of its pressure in the supply line from the side of the small radius to the pressure from the side of the large radius under the mold at the beginning of the cooling zone is maintained within 0.93-1.07, and at the end of the cooling zone 0.55 -0.81.
Интенсивность и равномерность охлаж0 дени заготовки водовоздушной смесью определ етс , главным образом, количеством подаваемой воды, дисперсностью капель, скоростью их движени , а также углом раскрыти потока на выходе из форсунки. Дис5 персность, скорость движени капель и угол раскрыти потока в значительной мере завис т от расход/воздуха, проход щего через форсунку поскольку его объемное содержание в смеси в 10-100 раз превышает объем0 ное содержание воды. Расход воздуха через форсунку определ етс давлением его в подвод щей магистрали и сопротивлением на участке от врезки этой магистрали до форсунки (т.е. на участке смесительна ка5 мера-форсунка). Сопротивление на этом участке при прочих равных услови х, св занных с конструктивным выполнением системы охлаждени , зависит от расхода воды, пропускаемой через форсунку, и рас0 положени его в пространстве. Чем больше количество пропускаемой воды (заполненность трассы), тем больше требуетс давление воздуха в подвод щей магистрали. С уменьшением воды при том же давленииThe intensity and uniformity of the cooling of the billet by the water-air mixture is determined mainly by the amount of water supplied, the dispersion of the droplets, the speed of their movement, and the angle of the flow at the nozzle outlet. The persistency, speed of movement of the droplets and the angle of flow opening largely depend on the flow / air passing through the nozzle because its volumetric content in the mixture is 10-100 times higher than the volumetric water content. The air flow rate through the nozzle is determined by its pressure in the supply line and the resistance in the area from the tie-in of this line to the nozzle (i.e., in the mixing chamber of the 5 meter-nozzle). The resistance in this area, other things being equal, associated with the design of the cooling system, depends on the flow of water passing through the nozzle and its position in space. The greater the amount of water that is passed in (the path is full), the more air pressure is required in the supply line. With decreasing water at the same pressure
5 воздуха подвод щей магистрали расход его через форсунку возрастает.5 of the air inlet pipe, its flow through the nozzle increases.
На услови формировани и движени водовоздушного потока оказывает вли ние расположение в пространстве участка трас0 сы смесительна камера-форсунка и направление движени потока. Учитыва вли ние силы т жести дл обеспечени одинаковой скорости движени частиц воды при соприкосновении с охлаждаемой по5 верхностью давление воздуха в подвод щей магистрали со стороны большого радиуса должно быть выше, чем со стороны малого радиуса.The conditions of formation and movement of the air-air flow are influenced by the location in space of the route section of the mixing chamber-nozzle and the direction of movement of the flow. Taking into account the effect of gravity to ensure the same speed of movement of water particles in contact with the cooled surface, the air pressure in the supply line on the side of a large radius should be higher than on the side of a small radius.
Под кристаллизатором в начале участкаUnder the mold at the beginning of the plot
0 вторичного охлаждени расход воды через форсунки максимальный, поэтому и давление воздуха в подвод щей магистрали к первым зонам должно быть максимальным. По мере удалени от кристаллизатора на0 secondary cooling water flow through the nozzles is maximum, therefore, the air pressure in the supply line to the first zones should be maximum. As you move away from the mold on
5 услови формировани водовоздушного потока оказывают вли ние два фактора - уменьшение расхода воды и изменение направлени движени потока.5 The conditions for the formation of the air-water flow are influenced by two factors — a reduction in the flow rate of water and a change in the direction of flow.
Уменьшение расхода воды ведет к увеличению расхода воздуха при посто нномReducing water flow leads to an increase in air flow at constant
давлении в подвод щей магистрали. Однако со стороны большого радиуса кривизны заготовки по мере удалени от кристаллизатора измен етс также и направление потока с бокового на подачу его снизу вверх. Вли ние первого фактора вызывает необходимость снижени давлени воздуха в подвод щей магистрали, а второго - его увеличени .pressure in the supply line. However, from the side of the large radius of curvature of the workpiece, as the distance from the mold is changed, the flow direction also changes from side to bottom upwards. The influence of the first factor necessitates a decrease in the air pressure in the supply line, and a second - its increase.
Исследовани , выполненные в лабора- торных и промышленных услови х, показали , что величины вли ни этих факторов сопоставими. Поэтому давление воздуха в подвод щей магистрали по длине участка вторичного охлаждени со стороны больше- го радиуса кривизны заготовки необходимо поддерживать посто нным.Studies carried out in laboratory and industrial conditions showed that the magnitudes of the influence of these factors are comparable. Therefore, the air pressure in the supply line along the length of the secondary cooling section from the side of a larger radius of curvature of the workpiece must be kept constant.
Со стороны малого радиуса изменение направлени движени водовоздушного потока на подачу сверху вниз не вызывает дополнительного торможени его движению . В этом случае по мере удалени от кристаллизатора уменьшение расхода воды при посто нном давлении воздуха в подвод щей магистрали ведет к увеличению его расхода. Поэтому дл снижени энергозатрат при охлаждении заготовки целесообразно уменьшать давление воздуха в подвод щей магистрали по длине зоны охлаждени его со стороны малого радиуса. From the side of a small radius, a change in the direction of movement of the air-air flow to the feed from top to bottom does not cause additional braking to its movement. In this case, as the crystallizer moves away from the mold, a decrease in the water flow rate at a constant air pressure in the supply line leads to an increase in its flow rate. Therefore, in order to reduce energy consumption while cooling the billet, it is advisable to reduce the air pressure in the supply line along the length of the cooling zone from the side of a small radius.
Оптимальным соотношением давлени воздуха со стороны малого радиуса кривизны заготовки к давлению его со стороны большого радиуса в начале зоны охлаждени вл етс соотношение, равное 0,93- 1,07, а в конце зоны охлаждени - соотношение, равное 0,55-0,81.The optimal ratio of air pressure from the side of a small radius of curvature of the workpiece to its pressure from the side of a large radius at the beginning of the cooling zone is a ratio of 0.93-1.07, and at the end of the cooling zone a ratio of 0.55-0.81 .
Реализаци предлагаемого способа водовоздушного охлаждени позвол ет обеспечить теплоотвод с поверхности заготовки без возникновени в ней дополнительных напр жений, что способствует ограничению развити поверхностных дефектов и снижению энергозатрат при разливке стали наМНЛЗ.The implementation of the proposed water-air cooling method allows to provide heat removal from the surface of the workpiece without the occurrence of additional stresses in it, which helps to limit the development of surface defects and reduce energy costs when casting to TNFM.
Оптимальное соотношение, равное 0,93-1,07, в начале зоны охлаждени выбрано с учетом погрешности в работе контроль- но-измерительных и регулирующих приборов. В лучшем случае это соотноше- ние равно 1.The optimal ratio, equal to 0.93-1.07, at the beginning of the cooling zone was chosen taking into account the errors in the operation of control, measuring and control devices. At best, this ratio is 1.
Уменьшение значени менее 0,93 нецелесообразно , так как ведет к нарушению равномерности охлаждени заготовки. В этом случае имеет место или переохлажде- ние заготовки со стороны большого радиуса , или разогрев ее поверхности со стороны малого радиуса.Reducing the value to less than 0.93 is impractical because it leads to a violation of the cooling uniformity of the workpiece. In this case, there is either a subcooling of the workpiece from the side of a large radius, or heating of its surface from the side of a small radius.
Увеличение значени соотношени более 1,07 также нецелесообразно, посколькуIncreasing the value of the ratio more than 1.07 is also impractical because
вызывает разогрев поверхности заготовки со стороны большего радиуса или переохлаждени со стороны малого радиуса ее кривизны. Нарушение равномерности охлаждени как в том, так и в другом случае ведет к ухудшению качества заготовки, а в отдельных случа х - к прорыву корочки заготовки и уходу жидкого металла из кристаллизатора .causes heating of the workpiece surface from the side of a larger radius or overcooling from the side of a small radius of its curvature. Violation of the uniformity of cooling in both cases leads to a deterioration in the quality of the workpiece, and in some cases to a breakthrough of the crust of the workpiece and the removal of the liquid metal from the crystallizer.
Соотношение 0,55-0,84 выбрано с учетом стабильности угла раскрыти факела потока и оптимального расхода воздуха.The ratio of 0.55-0.84 is selected taking into account the stability of the angle of opening of the torch and the optimum air flow.
Уменьшение величины соотношени давлени воздуха со стороны малого радиуса к давлению его со стороны большого радиуса в конце зоны охлаждени менее 0,55 ведет к нарушению стабильности угла раскрыти потока, снижению равномерности охлаждени поверхности заготовки со стороны малого радиуса и ухудшению качества металла.A decrease in the ratio of the air pressure from the side of the small radius to the pressure from the side of the large radius at the end of the cooling zone of less than 0.55 leads to a violation of the stability of the opening angle of the flow, a decrease in the uniform cooling of the surface of the workpiece from the side of the small radius and deterioration of the metal.
Увеличение значени соотношени давлений в конце зоны охлаждени более 0,81 нецелесообразно, так как св зано с дополнительными энергозатратами - повышенным расходом воздуха.Increasing the ratio of pressures at the end of the cooling zone to more than 0.81 is impractical because it is associated with additional energy consumption — increased air flow.
Значени соотношени , близкие к нижнему пределу граничных значений (0,55), целесообразно устанавливать при больших скорост х разливки, когла участок вторичного охлаждени близок к максимальному (например, работают все зоны охлаждени ).- Значени соотношени , близкие к верхнему пределу граничных условий (0,81), целесообразно устанавливать при малых скорост х разливки, когда участок вторичного охлаждени близок к минимальному (работает несколько первых зон охлаждени ).Values of the ratio close to the lower limit of the boundary values (0.55), it is advisable to install at high casting speeds, to which the secondary cooling section is close to the maximum (for example, all cooling zones are working) .- Values of the ratio close to the upper limit of the boundary conditions ( 0.81), it is advisable to install at low casting speeds, when the secondary cooling section is close to the minimum (the first few cooling zones are working).
Пример. Криволинейна МНЛЗ предназначена дл отливки сл бов сечением 250x1600 и оснащена системой вторичного водовоздушного охлаждени . Участок вторичного охлаждени включает дев ть зон. В зависимости от скорости рэзливки прот женность участка вторичного охлаждени измен ют путем отключени и включени соответствующих зон и изменени расхода воды и давлени воздуха.Example. Curved caster is designed for casting slabs with a section of 250x1600 and is equipped with a secondary water-air cooling system. The secondary cooling zone includes nine zones. Depending on the cutting speed, the extent of the secondary cooling section is changed by turning off and on the respective zones and changing the water flow and air pressure.
Расход воды и давление воздуха по зонам в зависимости от скорости разливки представлены в табл.1 и 2.Water consumption and air pressure in the zones, depending on the casting speed, are presented in Tables 1 and 2.
Как видно из табл.2, давление в подвод щей магистрали со стороны большого радиуса дл каждой скорости разливки поддерживают посто нным во всех зонах участка охлаждени , а со стороны малого радиуса уменьшают по мере удалени от кристаллизатора.As can be seen from Table 2, the pressure in the supply line on the side of a large radius for each casting speed is kept constant in all zones of the cooling section, and on the side of a small radius decreases as it moves away from the mold.
Так при скорости разливки 0,4 м/мин давление воздуха в подвод щей магистралиSo, at a casting speed of 0.4 m / min, the air pressure in the supply line
со стороны большого радиуса поддерживают равным 1.6 атм во всех зонах охлаждени , давление воздуха со стороны малого радиуса в первой зоне устанавливают равным 1,6 атм, а в последней зоне 1,3 атм, что соответствует отношению давлений воздуха в начале участика охлаждени , равному 1,07, а в конце участка охлаждени 0,81.from the side of the large radius is maintained at 1.6 atm in all cooling zones, the air pressure from the small radius in the first zone is set at 1.6 atm, and in the last zone 1.3 atm, which corresponds to the ratio of air pressures at the beginning of the cooling section, equal to 1 , 07, and at the end of the cooling section 0.81.
При увеличении скорости разливки до 1,0 м/мин и выше включают дев ть зон ох- лаждени . Давление воздуха со стороны большого радиуса устанавливают во всех зо ах посто нным и равным 2,2 атм. Давление воздуха со стороны малого радиуса в первой зоне соответствует 2,2 атм, а по ме- ре удалени от кристаллизатора уменьшают , устанавлива его в последней дев той зоне равным 1,2 атм. Установленные соотношени давлений воздуха в подвод щих магистрал х со стороны малого и большого радиусов кривизны заготовки соответствуют в начале участка охлаждени 0,93, а в конце этого участка 0,55.As the casting speed increases to 1.0 m / min and more, nine cooling zones are included. The air pressure from the large radius is set in all zones to be constant and equal to 2.2 atm. The air pressure from the side of small radius in the first zone corresponds to 2.2 atm, and as the distance from the mold is reduced, it is set to 1.2 atm in the last ninth zone. The established ratios of air pressure in the supply lines from the side of the small and large radii of curvature of the workpiece correspond at the beginning of the cooling section to 0.93, and at the end of this section to 0.55.
Реализаци данного способа способствует снижению поверхностных дефектов на сл бах из стали 22ГЮ на 0,8-1,2% и позвол ет снизить расход воздуха на 350-500 м3/ч по одной МНЛЗ,The implementation of this method helps to reduce surface defects on the slabs of steel 22ГЮ by 0.8-1.2% and allows to reduce air consumption by 350-500 m3 / h for one continuous caster,
Таким образом, данный способ водо- воздушного охлаждени на криволинейной Thus, this method of water-air cooling on a curvilinear
МНЛЗ позволит ограничить развитие поверхностных дефектов на заготовке и снизить энергозатраты.The continuous casting machine will limit the development of surface defects on the workpiece and reduce energy costs.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904849252A SU1752497A1 (en) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Method of water-air cooling of blanks in curvilinear continuous casting machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904849252A SU1752497A1 (en) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Method of water-air cooling of blanks in curvilinear continuous casting machine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1752497A1 true SU1752497A1 (en) | 1992-08-07 |
Family
ID=21526479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904849252A SU1752497A1 (en) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Method of water-air cooling of blanks in curvilinear continuous casting machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1752497A1 (en) |
-
1990
- 1990-07-09 SU SU904849252A patent/SU1752497A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Есаулов В.С. и др. Исследование гидравлических характеристик системы водовоз- душного охлаждени сл бовой МНЛЗ. - Извести ВуЗов: Черна металлурги , 1987, № 6, с.22-26. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4658882A (en) | Machine for direct rolling of steel casting and producing steel product therefrom | |
| US3877510A (en) | Apparatus for cooling a continuously cast strand incorporating coolant spray nozzles providing controlled spray pattern | |
| KR19990076770A (en) | Formable steel manufacturing method and apparatus | |
| US3384150A (en) | Continuous casting with controlled feeding from predetermined supply | |
| SU1752497A1 (en) | Method of water-air cooling of blanks in curvilinear continuous casting machine | |
| CN204234687U (en) | A kind of double-current different section slab caster | |
| US6514342B2 (en) | Linear nozzle with tailored gas plumes | |
| CN109014102B (en) | Secondary cooling method for high-drawing-speed medium-thin slab continuous casting machine | |
| CN85106424A (en) | Band continuous cast method and equipment by metal, particularly steel | |
| KR101277707B1 (en) | Method for decreasing pin-hole defect in continuous casting process | |
| CN1350895A (en) | Method and apparatus for reducing heat radiation of continuous casting crystallizer | |
| CN100431739C (en) | Cooled continuous casting mold | |
| CA1045781A (en) | Casting method and a casting mold, particularly for use in the continuous casting of elongated metallic articles | |
| KR101400039B1 (en) | Cooling apparatus | |
| SU588059A1 (en) | Sleeve for lateral metal supply | |
| EP1251983B1 (en) | Apparatus and method for the continuous or semi-continuous casting of aluminium | |
| JPH05220550A (en) | Secondary cooling device for continuous casting | |
| SU1076161A1 (en) | Apparatus for cooling rolled stock | |
| RU1110011C (en) | Method of preparing air mixture for secondary cooling of continuous-casting billets | |
| RU2451574C1 (en) | Method of steel continuous casting | |
| Alexa et al. | Nozzle arrangement effects and cooling water pressure study for the improvement of the thermal transfer coefficient, in the secondary cooling of continuous steel casting | |
| SU1079345A1 (en) | Method of continuous ingot casting | |
| KR20000011761U (en) | Slag generation prevention device by slab cutting torch | |
| RU2000167C1 (en) | Continuously cast ingot secondary cooling method | |
| JPH04309438A (en) | Casting device for non-ferrous metal |