SU1746094A1 - Vibration isolation support - Google Patents
Vibration isolation support Download PDFInfo
- Publication number
- SU1746094A1 SU1746094A1 SU894641978A SU4641978A SU1746094A1 SU 1746094 A1 SU1746094 A1 SU 1746094A1 SU 894641978 A SU894641978 A SU 894641978A SU 4641978 A SU4641978 A SU 4641978A SU 1746094 A1 SU1746094 A1 SU 1746094A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- vibration
- support
- stiffness
- load
- dynamic
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/02—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems
- F16F15/03—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems using magnetic or electromagnetic means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к машиностроению и может быть использовано дл защиты виброчувствительного оборудовани и приборов от вибрации со стороны основани или снижени уровн возбуждени опорных конструкций работающими механизмами через виброизолирующее крепление Целью изобретени вл етс повышение эффективности виброизол ции. Упругие деформации виброизол торов опоры сопровождаютс пространственными колебани ми узлов 6, 7 соединени . Эти колебани возбуждают резонансные колебани грузов динамических гасителей,The invention relates to mechanical engineering and can be used to protect vibration sensitive equipment and devices from vibrations from the base or to reduce the excitation level of supporting structures by operating mechanisms through vibration-proof fastening. The aim of the invention is to increase the effectiveness of vibration isolation. Elastic deformations of the support vibration isolators are accompanied by spatial oscillations of the joint nodes 6, 7. These oscillations excite resonant oscillations of loads of dynamic absorbers,
Description
Изобретение относитс к технике виброизол ции и может быть использовано дл защиты виброчувствительного оборудовани и приборов о, вибрации со стороны основани или снижени уровн возбуждени опорных конструкций работающими механизмами через виброизолирующее крепление.The invention relates to a technique of vibration insulation and can be used to protect vibration sensitive equipment and devices, vibration from the base or reduce the level of excitation of supporting structures by working mechanisms through vibration isolation.
Известен виброизол тор, содержащий два последовательно установленных упругих элемента, в узле скреплени которых установлена промежуточна масса с прикрепленным к ней динамическим гасителем колебаний.A vibration isolator is known that contains two successively installed elastic elements, in the bonding unit of which an intermediate mass is installed with a dynamic oscillation damper attached to it.
Недостатком известного виброизол тора вл етс его пониженна эффективность в диапазоне низких частот (до 25 Гц), где про вл ютс резонансы промежуточной массы.A disadvantage of the known vibration isolator is its reduced efficiency in the low frequency range (up to 25 Hz), where intermediate mass resonances occur.
Наиболее близкой к предлагаемой вл етс виброизолирующа опора, содержаща два последовательно устанавливаемых между виброактивным и защищаемы объ-, ектами виброизол тора, в узле скреплени которых установлен динамический гаситель , выполненный в виде груза и неравно- жесткого упругого элемента, ось наименьшей жесткости которого параллельна продольной оси опоры.Closest to the proposed is a vibration isolating support containing two successively installed between the vibroactive and protected objects of the vibration isolator, in the bond unit of which a dynamic damper is installed, made in the form of a load and an uneven elastic element whose axis of least rigidity is parallel to the longitudinal axis support.
Недостатком этой виброизолирующей опоры вл етс ее низка эффективность при гашении пространственной вибрации. Это обусловлено тем, что в большинстве практических случаев продольна и поперечные составл ющие сил, передаваемых виброизолирующей опоры на защищаемый объект соизмеримы, поэтому динамическое гашение только продольной составл ющей (что достигаетс в известном устройстве использованием неравножестких элементов) лишь частично решает задачу виброзащиты, так как поперечные составл ющие вибрационных сил, действующих на защищаемый объект могут возбуждать значительные колебани , в том числе и по продольной оси опоры.The disadvantage of this vibration isolating support is its low efficiency in damping spatial vibration. This is due to the fact that in most practical cases the longitudinal and transverse components of the forces transmitted by the vibration isolating support to the protected object are comparable, therefore the dynamic damping of only the longitudinal component (which is achieved in a known device using non-equal elements) only partially solves the problem of vibration protection, since transverse The components of the vibration forces acting on the protected object can initiate significant oscillations, including along the longitudinal axis of the support.
Целью изобретени вл етс увеличение эффективности виброизолирующей опоры при пространственной вибрации устанавливаемого на за вл емую опору объекта , а также упрощение настройки опоры за счет применени средств раздельной регулировки жесткости упругой подвески груза динамического гасител и изменени его массы.The aim of the invention is to increase the effectiveness of the vibration isolating support with the spatial vibration of the object being installed on the proposed support, as well as to simplify the adjustment of the support due to the use of means for separately adjusting the stiffness of the elastic suspension of the load of the dynamic damper and changing its mass.
На фиг. 1 представлена конструктивна схема предлагаемой виброизолирующей опоры с двум встроенными динамическими гасител ми, упруга подвеска каждого из которых выполнена в виде последовательноFIG. Figure 1 shows the structural scheme of the proposed vibration isolating support with two built-in dynamic dampers, each of which has an elastic suspension designed as a series.
соединенных неравножесткого упругого элемента в виде кольцевой мембраны и дополнительного неравножесткого упругого элемента в виде двух плоских кольцевых металластиковых элементов; на фиг. 2 - тоUnited non-equivalent elastic element in the form of an annular membrane and an additional non-equivalent rigid elastic element in the form of two flat circular metal-plastic elements; in fig. 2 - then
же, с одним встроенным динамическим гасителем , неравножесткий упругий элемент которого выполнен в виде цилиндрического, дополнительный неравножесткий упругий элемент - в виде двух конических металластиковых элементов.however, with one built-in dynamic damper, the non-equally rigid elastic element of which is made in the form of a cylindrical one, the additional non-equivalent-rigid elastic element in the form of two conical metal-plastic elements.
Виброизолирующа опора (фиг. 1) содержит три последовательно устанавливаемых между виброактивным 1 и защищаемым 2 объектами виброизол тораThe anti-vibration mount (Fig. 1) contains three successively installed between the vibroactive 1 and the protected 2 vibration isolator objects
3-5, в каждом из узлов 6 и 7 соединени которых установлен динамический гаситель 8, включающий груз 9 и упругую подвеску 10, выполненную в виде последовательно установленных неравножесткого упругого3-5, in each of the nodes 6 and 7 of the compound of which a dynamic damper 8 is installed, including the load 9 and the elastic suspension 10, made in the form of successively installed unequally rigid elastic
элемента в виде кольцевой мембраны 11 и дополнительный неравножесткий упругий элемент в виде двух плоских кольцевых металластиковых элементов 12 и 13, размещенных с разных сторон мембраны 11. Грузan element in the form of an annular membrane 11 and an additional non-equivalent elastic element in the form of two flat annular metal-plastic elements 12 and 13 placed on different sides of the membrane 11. Load
9 динамического гасител 8 выполнен в виде ст жного болта 14, массивной прижимной накладки 15 и двух регулировочных элементов 16 и 17 в виде колец, прикрепл емых к прижимной накладке 15 с помощью9, the dynamic damper 8 is made in the form of a tension bolt 14, a massive pressure pad 15 and two adjustment elements 16 and 17 in the form of rings attached to the pressure pad 15 with the help of
гайки 18(одновременно с поджатием металластиковых элементов 12 и 13 к мембране 11).nuts 18 (simultaneously with the preload of metal-plastic elements 12 and 13 to the membrane 11).
Виброизолирующа опора (фиг. 1) работает следующим образом.Anti-vibration bearing (Fig. 1) works as follows.
Изменением веса и количества регулировочных колец 16 и 17 осуществл етс настройка динамических гасителей 8 на частоту колебаний виброактивного объекта 1. Затем, регулиру степень поджати ме- талластиковых элементов 12 и 13, обеспечивают изменение жесткости упругой подвески 10 до совпадени (с известным приближением) собственной частоты колебаний груза 9 в перпендикул рных к продольной оси опоры направлени х с частотой пространственных колебаний виброактивного объекта 1,By changing the weight and number of adjustment rings 16 and 17, the dynamic absorbers 8 are tuned to the oscillation frequency of the vibrating object 1. Then, by adjusting the degree of compression of the metal elements 12 and 13, the stiffness of the elastic suspension 10 changes to match (with a known approximation) the natural frequency oscillations of load 9 in directions perpendicular to the longitudinal axis of the support with the frequency of spatial oscillations of the vibroactive object 1,
Така настройка может быть осуществлена , например, на вибростенде по максимальной амплитуде колебани грузов 9 по продольной и поперечным ос м опоры. Поскольку частоты настройки динамических гасителей 8 практически не завис т от параметров сочлен ющихс с опорой конструкций (виброактивного 1 и защищаемого 2 объектов), то дополнительна подстройка виброизолирующих опор после установки на них виброактивного (или виброчувствительного ) объекта не требуетс . Предлагаемые виброизолирующие опоры могут разрабатыватьс дл широкого класса машин , механизмов и виброчуествительного оборудовани .Such tuning can be carried out, for example, on a shaker table at the maximum amplitude of oscillation of loads 9 along the longitudinal and transverse axes of the support. Since the tuning frequencies of the dynamic absorbers 8 are practically independent of the parameters of the structures associated with the support (vibroactive 1 and 2 protected objects), additional adjustment of the vibration isolating supports after installation of the vibroactive (or vibrosensitive) object on them is not required. The proposed anti-vibration mounts can be developed for a wide class of machines, mechanisms and vibration equipment.
Настройка динамических гасителей 8 на частоту вибрации по продольной оси и в перпендикул рных к ней направлени х осуществл етс независимо. Последнее в предлагаемой конструкции виброизолирующей опоры обеспечиваетс тем, что упруга подвеска 10 динамических гасителей 8 выполнена в виде последовательно установленных кольцевой мембраны 11 и двух плоских кольцевых металластиковых элементов 12 и 13, размещенных с разных сторон кольцевой мембраны 11, причем упруга ось наименьшей жесткости мембраны и упруга ось наибольшей жесткости металластиковых элементов параллельны продольной оси виброизолирующей опоры. При этом настройка динамических гасителей 8 по продольной оси опоры (осуществл ема путем изменени веса и количества регулировочных колец 16 и 17) не нарушаетс при их настройке перпендикул рных к этой оси направлени х. Последнее осуществл етс изменением степени поджати металластиковых элементов к кольцевым мембранам, которое сопровождаетс изменением их жесткости по трем упругим ос м.The tuning of the dynamic absorbers 8 to the frequency of vibration along the longitudinal axis and in the directions perpendicular to it is carried out independently. The latter in the proposed design of the vibration isolating support is ensured by the fact that the elastic suspension 10 of the dynamic absorbers 8 is made in the form of sequentially installed annular membrane 11 and two flat annular metal-plastic elements 12 and 13 placed on different sides of the annular membrane 11, and the elastic axis of the smallest rigidity of the membrane and elastic the axis of greatest rigidity of metal-plastic elements is parallel to the longitudinal axis of the vibration isolating support. At the same time, the setting of the dynamic absorbers 8 along the longitudinal axis of the support (carried out by changing the weight and number of adjusting rings 16 and 17) is not disturbed when they are adjusted perpendicular to this axis. The latter is carried out by changing the degree of compression of the metal-plastic elements to the annular membranes, which is accompanied by a change in their stiffness along the three elastic axes.
Однако, в св зи с тем, что продольна ось этих элементов - ось наибольшей жесткости совпадает с осью наименьшей жесткости мембраны, изменение жесткости металластиковых элементов по продольной оси опоры не измен ет эквивалентной жесткости упругой подвески динамических гасителей (по этому направлению она определ етс многократно меньшей жесткостью кольцевых мембран).However, since the longitudinal axis of these elements — the axis of greatest rigidity coincides with the axis of least rigidity of the membrane, a change in the rigidity of the metal-plastic elements along the longitudinal axis of the support does not change the equivalent stiffness of the elastic suspension of dynamic absorbers ( ring membrane stiffness).
Процесс динамического гашени вибрации защищаемого объекта 2 за счет снижени сил, действующих на него через виброизолирующую опору, заключаетс в том, что упругие деформации виброизол торов опоры сопровождаютс соответствующими пространственными колебани ми узлов соединени 6 и 7. Эти колебани возбуждают резонансные колебани грузов 9 динамических гасителей 8, которые в соответствии с известными принципами динамического гашени сопровождаютс формированием сил, антифазных силам инерции узлов соединени 6 и 7 виброизол торов 3-5. При этом осуществл етс гашение вибрации узлов соединени вThe process of dynamically quenching the vibration of the protected object 2 by reducing the forces acting on it through the vibration isolation support is that the elastic deformations of the support vibration isolators are accompanied by corresponding spatial oscillations of junction 6 and 7. These oscillations excite resonant oscillations of loads 9 of dynamic dampers 8 which, in accordance with the known principles of dynamic damping, are accompanied by the formation of forces that are antiphase to the forces of inertia of the joints 6 and 7 of vibration isolators 3-5. In this case, the vibration of the joints in the
окрестности частоты настройки динамических гасителей 8. Это приводит к снижению сил упругой деформации виброизол торов 3-5 и, как следствие, к снижению уровн силового возбуждени защищаемого объекта 2 и его вибрации. Поскольку резонансные колебани грузов динамических гасителей 8 имеют пространственный характер (точнее по трем поступательным координатам), то и формируемые ими компенсирующие силыthe vicinity of the tuning frequency of the dynamic dampers 8. This leads to a decrease in the elastic deformation forces of the vibration insulators 3-5 and, as a result, to a decrease in the level of power excitation of the protected object 2 and its vibration. Since the resonant oscillations of loads of dynamic absorbers 8 are spatial in nature (more precisely, in three translational coordinates), the compensating forces generated by them
обеспечивают динамическое гашение пространственной вибрации защищаемого объекта .provide dynamic damping of spatial vibration of the protected object.
Дл обеспечени максимального гашени вибрации защищаемого объекта коэффициенты Kij жесткости по трем взаимно перпендикул рным направлени м ( х, у, z) виброизол тора, прикрепл емого к виброактивному объекту 1 и соответствующие коэффициентыжесткостиКуTo ensure maximum damping of the protected object, the stiffness coefficients Kij in three mutually perpendicular directions (x, y, z) of the vibration isolator attached to the vibration-active object 1 and the corresponding stiffness coefficients
виброизол торов 4 и 5 выбраны из следующих соотношений:vibration isolators 4 and 5 are selected from the following ratios:
00
Kijb Kjb°. N- ф(ф + 1М-1): ф(ОН);Kijb Kjb °. N-f (f + 1M-1): f (OH);
KIJEKije
ф ftftGo/gKj).f ftftGo / gKj).
i/.ЬО „л.лжж.....-лi / .ЬО „l.lzhzh .....- l
(1)(one)
где KJDU - коэффициенты жесткости виброизолирующей опоры по направлени м Oj;where KJDU are the stiffness coefficients of the vibration isolating support in the directions Oj;
(От частота вибрации;(From the frequency of vibration;
5 Go - номинальна весова нагрузка, на которую разрабатываетс виброизолирую- ща опора.5 Go is the nominal weight load on which the vibration isolating support is designed.
Соотношени (1) найдены в результате решени задачи параметрической оптимизации виброизолирующей системы, выполненной на основе предлагаемой виброизолирующей опоры. Функцией качества в задаче оптимизации вл етс модуль коэффициента передачи сил на частоте вибрации им, а оптимизируемыми параметрами были соотношени между коэффициентами жесткости виброизолирующей опоры и виброизол торов . Ограничением в задаче было равенствоRelations (1) are found as a result of solving the problem of parametric optimization of a vibration-isolating system, made on the basis of the proposed vibration-damping support. The quality function in the optimization problem is the modulus of the force transmission coefficient at the frequency of vibration, and the optimized parameters were the relations between the stiffness coefficients of the vibration isolating support and the vibration isolators. The constraint in the problem was equality
О/Кц)O / Kts)
+ (1/KNjb°)+ (1 / KNjb °)
(2)(2)
отражающее равенство жесткости предлагаемой виброизолирующей опоры жесткости эквивалентного виброизол тора без встроенных динамических гасителей. Это позволило снизить количество разыгрываемых параметров и существенно упростить анализ эффективности предлагаемого технического решени .reflecting equality of stiffness of the proposed anti-vibration stiffener of an equivalent vibration isolator without built-in dynamic dampers. This allowed to reduce the number of played out parameters and significantly simplify the analysis of the effectiveness of the proposed technical solution.
Из эмпирических соотношений (Т), найденных в результате решени параметрической задачи, видно, что их действие особенно существенно в ближней за резонансной области Q 1, т.е. в тех случа х, когда предлагаема виброизолирующа опора используетс дл обеспечени эффективной виброизол ции в диапазоне частот , незначительно удаленном от спектра собственных частот системы виброизол .- ции. При гашении составл ющих вибрационного спектра, значительно удаленных от максимальной из собственных частот системы соотношени (1) отражают необходимость реализации за вл емой виброизолирующей опоры на основе виброизол торов с одинаковой жесткостью, превышающей жесткость эквивалентного виброизол тора в N раз (в соответствии с ограничением (2)).From the empirical relations (T), found as a result of solving a parametric problem, it is clear that their action is especially significant in the near-resonance region Q 1, i.e. In those cases, when the proposed vibration isolation support is used to provide effective vibration isolation in a frequency range that is slightly remote from the natural frequency spectrum of the vibration isolation system. When extinguishing the components of the vibration spectrum that are far from the maximum of the natural frequencies of the system, relations (1) reflect the need to implement the proposed vibration isolating support based on vibration isolators with the same stiffness exceeding that of the equivalent vibration isolator N times (in accordance with the limit (2 )).
На фиг. 2 изображена схема предлагаемой виброизолирующей опоры, выполненной на основе пневмобаллонов. в узле скреплени опорных фланцев которых установлен динамический гаситель 8, груз 9 которого присоединен к узлу 6 скреплени с помощью последовательно установленных неравножесткого упругого элемента 11 в виде кольцевого цилиндрического металла- стикового элемента и дополгительного неравножесткого упругого элемента 10 в виде двух кольцевых конических металласти- ковых элементов в двухсторонней компоновке.FIG. 2 shows a diagram of the proposed anti-vibration support, made on the basis of air bellows. In the fastening assembly of the supporting flanges of which a dynamic damper 8 is installed, the load 9 of which is attached to the fastening assembly 6 by means of successively installed non-fragile elastic element 11 in the form of an annular cylindrical metal-stick element and an additional non-comparable elastic elastic element 10 in the form of two annular conical metallactic elements in a two-sided layout.
Дл обеспечени услови независимой настройки динамического гасител по направлени м жесткость используемых кольцевых конических элементов по продольной оси опоры должна превышать соответствующую жесткость кольцевого металластикового элемента, что возможно при достаточно малых углах наклона резиноме- таллических слоев ,- (5-20°) относительно горизонтальной плоскости (поперечной плоскости виброизолирующей опоры). При0 менение конических металластиковых элементов в подвеске динамического гасител обеспечивает более широкие пределы регулировани поперечной жесткости упругой подвески (по сравнению с вариантом, фиг.To ensure the condition of independent adjustment of the dynamic damper in the directions of the rigidity of the used annular conical elements along the longitudinal axis of the support, it must exceed the corresponding rigidity of the annular metal plastic element, which is possible with sufficiently small angles of inclination of the rubber-metallic layers (5-20 °) relative to the horizontal plane ( transverse plane of the vibration isolating support). The use of conical metal-plastic elements in the suspension of the dynamic damper provides wider limits for the adjustment of the transverse rigidity of the elastic suspension (compared with the variant, fig.
5 1).5 1).
Работа виброизолирующей опоры (фиг, 2) аналогична работе конструктивного варианта , представленного на фиг. 1, однако первый из них обеспечивает повышенныйThe operation of the vibration isolating support (FIG. 2) is similar to the operation of the design variant shown in FIG. 1, however the first one provides increased
0 виброизолирующий эффект благодар наличию в опоре двух динамических гасителей. Таким образом, благодар тому, что упруга подвеска грузов встроенных в опору динамических гасителей выполнена в виде0 anti-vibration effect due to the presence of two dynamic dampers in the support. Thus, due to the fact that the elastic suspension of loads built into the support of dynamic dampers is made in the form
5 двух последовательно установленных не- равножестких упругих элементов, ось наименьшей жесткости одного из которых параллельна оси наибольшей жесткости другого, а коэффициент жесткости (по трем5 two successively installed non-equilateral stiffeners, the axis of least rigidity of one of which is parallel to the axis of greatest stiffness of the other, and the stiffness coefficient (in three
0 взаимно перпендикул рным направлени м) виброизолирующей опоры и виброизол торов выбраны в соответствии с оптимальными соотношени ми, на частоте настройки динамических гасителей и в ее ближайшей0 mutually perpendicular directions) of the vibration isolating support and vibration isolators were selected in accordance with the optimal ratios, at the frequency of tuning of the dynamic dampers and in its nearest
5 окрестности обеспечиваетс максимальна виброизол ции.5, the surroundings provide maximum vibration isolation.
Благодар тому, что груз каждого динамического гасител опоры выполнен в виде основного и нескольких дополнительныхDue to the fact that the load of each dynamic damper support is made in the form of the main and several additional
0 регулировочных инерционных элементов, а один из неравножестких упругих элементов выполнен с регулируемой жесткостью, настройка динамических гасителей по продольной оси и по направлени м,0 adjusting inertial elements, and one of the non-equivalent elastic elements is made with adjustable stiffness, setting up dynamic dampers along the longitudinal axis and along the directions,
5 перпендикул рным этой оси осуществл етс независимо, что существенно упрощает регулировку и эксплуатацию предлагаемой виброизолирующей опоры.5 perpendicular to this axis is carried out independently, which greatly simplifies the adjustment and operation of the proposed vibration isolation support.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894641978A SU1746094A1 (en) | 1989-01-24 | 1989-01-24 | Vibration isolation support |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894641978A SU1746094A1 (en) | 1989-01-24 | 1989-01-24 | Vibration isolation support |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1746094A1 true SU1746094A1 (en) | 1992-07-07 |
Family
ID=21424909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894641978A SU1746094A1 (en) | 1989-01-24 | 1989-01-24 | Vibration isolation support |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1746094A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107292011A (en) * | 2017-06-14 | 2017-10-24 | 奇瑞汽车股份有限公司 | Determine the method and device of the Static stiffness of vehicle body tie point |
| RU2668940C2 (en) * | 2017-01-23 | 2018-10-04 | Акционерное общество "Производственное объединение "Северное машиностроительное предприятие" | Three-stage shock absorber with elastic-damping elements |
-
1989
- 1989-01-24 SU SU894641978A patent/SU1746094A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Вибрации энергетических машин. Справочное пособие / Под ред. Н.В.Григорьева. Л.: Машиностроение, 1974, с. 374-380. Авторское свидетельство СССР № 1453097. кл. F 16 F 15/03, 1987. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2668940C2 (en) * | 2017-01-23 | 2018-10-04 | Акционерное общество "Производственное объединение "Северное машиностроительное предприятие" | Three-stage shock absorber with elastic-damping elements |
| CN107292011A (en) * | 2017-06-14 | 2017-10-24 | 奇瑞汽车股份有限公司 | Determine the method and device of the Static stiffness of vehicle body tie point |
| CN107292011B (en) * | 2017-06-14 | 2021-02-02 | 奇瑞汽车股份有限公司 | Method and device for determining static rigidity of vehicle body connection point |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5884736A (en) | Active dual reaction mass absorber for vibration control | |
| KR101777319B1 (en) | Self-tuned mass damper and system comprising the same | |
| KR0162677B1 (en) | Vibration isolating supporter | |
| WO1998044275A9 (en) | Active dual reaction mass absorber for vibration control | |
| CN109990160A (en) | A kind of multidimensional viscous damping tuning quality shock bracket | |
| RU2319028C2 (en) | Unit with stirling engine (versions) | |
| JP3944228B2 (en) | Vibration isolator | |
| JP6247870B2 (en) | Seismic reduction device | |
| SU1746094A1 (en) | Vibration isolation support | |
| JPH07139589A (en) | Vibration-proof frame | |
| JPH0626455A (en) | Dynamic balancer for compressor and method of damping vibration generated by compressor | |
| JP2000186743A (en) | Vibration control trestle for device to be installed | |
| JP7411472B2 (en) | Fasteners, shielding units | |
| JPH08152045A (en) | Vibration control device for structure | |
| WO1997021046A1 (en) | Vibration damping apparatus | |
| KR20130012786A (en) | Tuned mass damper using metal plate spring and vibration isolation base using the tuned mass damper | |
| JPS6392850A (en) | Vibration isolator | |
| US20240240689A1 (en) | Anti-vibration mount | |
| RU2279593C1 (en) | Spring-type vibration isolator with dampening member | |
| SU1320356A1 (en) | Vibroinsulating panel | |
| SU1138615A1 (en) | Mycrocryogenic system | |
| JPH10332176A (en) | Outdoor apparatus of air conditioner | |
| SU1453097A1 (en) | Vibration isolating support | |
| JPH10148236A (en) | Vibration control device for multistory parking facility | |
| SU1749405A1 (en) | Device for vibration protection of building structure |