SU1740108A1 - Method for making articles from powdered structural steels - Google Patents
Method for making articles from powdered structural steels Download PDFInfo
- Publication number
- SU1740108A1 SU1740108A1 SU904848202A SU4848202A SU1740108A1 SU 1740108 A1 SU1740108 A1 SU 1740108A1 SU 904848202 A SU904848202 A SU 904848202A SU 4848202 A SU4848202 A SU 4848202A SU 1740108 A1 SU1740108 A1 SU 1740108A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- sintering
- temperature
- powder
- plastic deformation
- pressing
- Prior art date
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Сущность изобретени : готов т шихту, прессуют, предварительно спекают в защитной атмосфере при Температуре 715- 725°С, осаждают, провод т пластическое деформирование и окончательное спекание в защитной атмосфере с последующей термообработкой . 2 ил., 1 табл.SUMMARY OF THE INVENTION: The mixture is prepared, pressed, pre-sintered in a protective atmosphere at a temperature of 715-725 ° C, precipitated, plastic deformation and final sintering are carried out in a protective atmosphere, followed by heat treatment. 2 ill., 1 tab.
Description
сл Сsl C
Изобретение относитс к порошковой металлургии, может быть использовано на предпри ти х автомобильной и тракторной промышленности дл изготовлени изделий из порошковых конструкционных сталей и особенно эффективно при изготовлении деталей ответственного назначени , например силовых шестерен.The invention relates to powder metallurgy, can be used in the automotive and tractor industries for the manufacture of products made of powder structural steels and is particularly effective in the production of parts of a responsible purpose, such as force gears.
Известен способ изготовлени изделий из порошковых легированных сталей, включающий приготовление шихты, прессование изделий и спекание в восстановительной атмосфере при температуре 1100-1150° С.A known method of manufacturing products from powder alloyed steels, including the preparation of the charge, pressing of products and sintering in a reducing atmosphere at a temperature of 1100-1150 ° C.
Недостатком известного метода вл етс низка прочность готовых изделий, что обусловливаетс большими значени ми остаточной пористости (до 10%).The disadvantage of the known method is the low strength of the finished products, which is caused by large values of residual porosity (up to 10%).
Известен способ изготовлени изделий из порошковых легированных сталей, включающий приготовление шихты, двукратное прессование и спекание при 800 и 1150°С.A known method of manufacturing products from powder alloyed steels, including the preparation of the charge, double pressing and sintering at 800 and 1150 ° C.
Недостатком известного способа вл ютс сравнительно низкие значени прочностных характеристик готовых изделий.The disadvantage of this method is the relatively low values of the strength characteristics of the finished products.
Известен способ получени изделий из порошковых углеродистых легированных сталей, включающий приготовление шихты, прессование заготовок, предварительное спекание при температуре 800 - 850°С, деформирование спеченной заготовки, повторное спекание в защитной атмосфере при температуре 1120 - 1180°С и термическую обработку.A known method for producing products from powdered carbon alloyed steels includes preparation of the charge, pressing of billets, preliminary sintering at a temperature of 800 - 850 ° C, deformation of a sintered billet, repeated sintering in a protective atmosphere at a temperature of 1120 - 1180 ° C, and heat treatment.
Недостатком известного способа вл ютс сравнительно невысокие значени прочностных свойств, в частности предела прочности на изгиб.The disadvantage of this method is the relatively low values of the strength properties, in particular, the flexural strength.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности вл етс способ изготовлени изделий из порошковых легированных сталей, включающий приготовление шихты, прессование, первое спекание приThe closest to the proposed technical essence is the method of manufacturing products from powder alloyed steels, including the preparation of the charge, pressing, the first sintering
чh
4 О4 o
О 00About 00
650°С, второе прессование и повторное спекание при 1150°С и термическую обработку .650 ° C, the second pressing and re-sintering at 1150 ° C and heat treatment.
Недостатком известного метода вл ютс низкие значени прочностных свойств готовых изделий (в частности, пределов прочности зубьев шестерен на изгиб).A disadvantage of the known method is the low values of the strength properties of the finished products (in particular, the tensile strengths of the gear teeth on bending).
Цель изобретени - получение изделий из порошковых конструкционных сталей, характеризующихс высокими значени ми прочности.The purpose of the invention is to obtain products from powder construction steels characterized by high strength values.
Поставленна цель достигаетс тем, что в известном способе получени изделий из порошковых легированных сталей, включающем приготовление шихты, прессование, первое спекание, пластическую деформацию спеченной заготовки, окончательное спекание и термическую обработку, первое спекание осуществл етс при температуре 715-725°С.The goal is achieved by the fact that in the known method of producing products from powder alloyed steels, including preparation of the charge, pressing, first sintering, plastic deformation of the sintered billet, final sintering and heat treatment, the first sintering is carried out at a temperature of 715-725 ° C.
Уплотнение порошка в закрытой пресс- форме под действием внешней нагрузки происходит в результате взаимного перемещени частиц шихты и их пластической деформации . На некотором этапе уплотнени взаимное перемещение частиц прекращаетс , происходит их заклинивание, дальнейшее увеличение плотности под действием внешней нагрузки может иметь место лишь в результате пластической деформации отдельных частиц. Интенсивный наклеп составл ющих прессовку частиц и большие затраты усили прессовани на преодоление внешнего трени порошка о контактирующие с ним поверхности пресс-формы вл ютс основной причиной получени высоких значений пористости после однократного прессовани (до 10%).The compaction of the powder in a closed mold under the action of an external load occurs as a result of the mutual displacement of the charge particles and their plastic deformation. At some stage of compaction, the mutual movement of particles ceases, their seizure occurs, a further increase in density under the action of an external load can take place only as a result of plastic deformation of individual particles. Intensive work hardening of the compacted particles and the high costs of pressing to overcome the external friction of the powder on the contacting surfaces of the mold are the main reason for obtaining high porosity values after a single pressing (up to 10%).
Дальнейшее увеличение плотности издели возможно лишь путем увеличени пластичности прессовки, дл чего используетс предварительное спекание при температурах , равных температурам отжига металлического материала. Сн тие наклепа порошкового материала в процессе спекани при температуре отжига приводит к уве- личению его пластичности и дает возможность повысить плотность изделий путем дополнительной пластической деформации спеченной заготовки.A further increase in the density of the product is possible only by increasing the plasticity of the compact, for which pre-sintering is used at temperatures equal to the annealing temperatures of the metallic material. The removal of the work hardening of the powder material during sintering at the annealing temperature leads to an increase in its plasticity and makes it possible to increase the density of products by additional plastic deformation of the sintered billet.
Пластическа деформаци порошковой спеченной заготовки, как и в компактных материалах, осуществл етс зарождением и последующим перемещением через кристаллическую решетку вдоль определенных плоскостей и направлений дислокаций. Пластичность спеченной заготовки и, соответственно , плотность готового издели существенным образом увеличиваетс , если в процессе первого спекани будет исключено образование таких факторов торможени движени дислокаций, как образование твердого раствора, мелкодисперсных частиц , вторичных фаз и пр.Plastic deformation of the powder sintered billet, as in compact materials, is carried out by nucleation and subsequent movement through the crystal lattice along certain planes and directions of dislocations. The plasticity of the sintered billet and, accordingly, the density of the finished product significantly increases if during the first sintering the formation of such factors as inhibiting the movement of dislocations, such as the formation of solid solution, fine particles, secondary phases, etc., is excluded.
Дл этого первое спекание необходимоFor this, the first sintering is necessary.
выполн ть в режиме рекристаллизационно- го отжига при температуре, ограниченной точкой АС1. Структура прессовок из порошковой конструкционной стали представл етperform in the recrystallization annealing mode at a temperature limited by the AC1 point. The structure of the compacts of powder constructional steel is
собой смесь отдельных компонентов (если шихта приготавливаетс из механической смеси ) или легированного феррита (если основой дл шихты вл етс легированный железный порошок). Оптимальна температура первого спекани должна быть равна 715 - 725°С. При этой температуре растворимость углерода в а -железе составл ет 0,03%, и после спекани в режиме рекри- сталлизационного отжига прессовки характеризуютс низкими значени ми твердости из-за отсутстви таких факторов упрочнени , как твердорастворное, дисперсными частицами, вторичными фазами. Кроме того спекание при 715 - 725°С сопровождаетс a mixture of individual components (if the mixture is prepared from a mechanical mixture) or doped ferrite (if the basis for the mixture is doped iron powder). The optimal temperature of the first sintering should be 715 - 725 ° С. At this temperature, the solubility of carbon in a-iron is 0.03%, and after sintering in the mode of recrystallization annealing, compacts are characterized by low hardness values due to the absence of such hardening factors as solid solution, dispersed particles, and secondary phases. In addition, sintering at 715 - 725 ° C is accompanied by
частичным восстановлением отдельныхpartial recovery of individual
компонентов прессовки и их припеканием,pressing components and their sintering,
в результате чего межчастичные границыresulting in interparticle boundaries
при комнатной температуре приобретаютat room temperature acquire
состо ние, соответствующее состо ниюstate corresponding to state
границ зерен компактных материалов в высокотемпературной области в момент про влени ими сверхпластичности. Это приводит к дополнительному резкому увеличению пластичности спеченной заготовки , поскольку известно, что пластичность металлических материалов существенным образом возрастает, если в процесс пластического течени , помимо скольжени дисло- каций, вовлекаетс какой-либоgrain boundaries of compact materials in the high-temperature region at the time of their manifestation of superplasticity. This leads to an additional sharp increase in the plasticity of the sintered billet, since it is known that the plasticity of metallic materials increases substantially if, in addition to the slip dislocations, the plastic flow involves
дополнительный механизм пластической деформации.additional mechanism of plastic deformation.
Сущность изобретени по сн етс графиком 1, на котором дл порошковой стали Ж60Н4Д2М представлена зависимость истинного напр жени о от истинной деформации е при испытани х на сжатие гладких цилиндрических образцов диаметром 10 мм и высотой 15 мм. Прессование образцов осуществл ют давлением 850 МПа г1ри скорости движени ползуна испытательной машины 60 мм/мин. Плотность образцов после прессовани составл ла 89%.The invention is explained in Schedule 1, which shows for ZH60N4D2M powder steel the dependence of the true stress on the true strain e for compressive tests of smooth cylindrical specimens with a diameter of 10 mm and a height of 15 mm. The samples were pressed by pressure of 850 MPa g1 at the speed of movement of the test machine ram 60 mm / min. The density of the samples after pressing was 89%.
Представленные на фиг.1 данные показывают , что после спекани по стандартному режиму (крива 1) порошкова сталь Ж60Н4Д2М характеризуетс высоким сопротивлением пластической деформации и высокими значени ми коэффициентов деформационного упрочнени в области малых пластических деформаций. Заметное пластическое течение начинаетс при напр жени х выше 700 МПа. Пластичность стали после стандартного спекани невысока и составл ет 0,44. Разрушение стали носит хрупкий характер, о чем свидетельствует блест ща поверхность разрушени ,The data shown in Fig. 1 shows that after sintering according to the standard mode (curve 1), the powder steel Zh60N4D2M is characterized by high resistance to plastic deformation and high values of strain hardening in the field of small plastic deformations. A noticeable plastic flow begins at voltages above 700 MPa. The ductility of steel after standard sintering is low and is 0.44. The destruction of steel has a brittle character, as evidenced by the shiny surface of destruction,
После спекани при 720°С в печи СКЗ в среде диссоциированного аммиака механи- ческое поведение порошковой стали Ж60Н4Д2М коренным образом мен етс (см кривую 2 на фиг, 1). Пластическое течение начинаетс практически без признаков упругой деформации. Коэффициент деформационного упрочнени очень низкий, в результате чего при деформации а 1,0 напр жение течени составл ет 460 МПа. После спекани по стандартному режиму при напр жении 460 МПа степень деформации Ј| 0,01. т.е. пластичность после спекани при 720°С увеличиваетс в 100 раз.After sintering at 720 ° С in a RMS furnace in a dissociated ammonia medium, the mechanical behavior of the Zh60N4D2M powder steel changes dramatically (see curve 2 in FIG. 1). Plastic flow begins with virtually no signs of elastic deformation. The strain hardening coefficient is very low, with the result that during the deformation of a 1.0, the flow stress is 460 MPa. After sintering in the standard mode at a voltage of 460 MPa, the degree of deformation Ј | 0.01. those. the ductility after sintering at 720 ° C is increased by a factor of 100.
На фиг.2 представлена зависимость коэффициента консолидации С от степени деформации Ј| . Коэффициент консолидации С характеризует поведение тела в услови х пластической деформации, и дл несжимаемого тела он равен 0,5. Из представленных на фиг.2 данных видно, что у порошковой стали Ж60Н4Д2М, спеченной при температуре 720°С, при испытани х на сжатие разрушени не происходит (крива 1). При деформаци х Е от 0 до 0,4 сжатие спеченной заготовки сопровождаетс ее уплотнением . При EI 0,4 порошкова спеченна заготовка ведет себ , как несжимаемое тело , т.е. ее деформирование происходит без уплотнени .Figure 2 presents the dependence of the consolidation coefficient C on the degree of deformation Ј | . The coefficient of consolidation C characterizes the behavior of the body under plastic deformation conditions, and for an incompressible body it is equal to 0.5. From the data presented in Fig. 2, it can be seen that in powder steel Zh60N4D2M, sintered at a temperature of 720 ° C, there is no destruction during compression testing (curve 1). With deformations E from 0 to 0.4, the compression of the sintered billet is accompanied by its compaction. At EI 0.4, powder sintered billet behaves like an incompressible body, i.e. its deformation occurs without compaction.
Указанные особенности пластической деформации после спекани при 715 - 725°С нос т довольно общий характер и наблюдаютс на всех порошковых стал х.These features of plastic deformation after sintering at 715 - 725 ° C are of a rather general nature and are observed on all powder steels.
Если первое спекание осуществл етс при температуре выше 725°С, то это вызва- ет формирование аустенита, распадающегос при последующем охлаждении с образованием пластинчатых структур. Это не только не приводит к снижению наклепа спрессованных заготовок, но даже заметно повышает его, вследствие чего сопротивление пластической деформации возрастает и пластичность матрицы уменьшаетс по сравнению со значени ми, полученными после спекани при температуре 715 - 725°С(фиг.1, крива 3). Уменьшаетс в этом случае и вклад в пластическую деформацию от проскальзывани по межчастичным границам вследствие совершенствовани характера св зей с повышением температуры спекани .If the first sintering is carried out at a temperature above 725 ° C, then this causes the formation of austenite, which decomposes during subsequent cooling to form lamellar structures. This not only does not reduce the work hardening of the pressed blanks, but even significantly increases it, as a result of which the resistance to plastic deformation increases and the plasticity of the matrix decreases in comparison with the values obtained after sintering at a temperature of 715-725 ° C (Fig. 1, curve 3 ). In this case, the contribution to plastic deformation from slipping along the interparticle boundaries also decreases due to the improved nature of the bonds with an increase in sintering temperature.
Если температура первого спекани ом- бираетс ниже 715 - 725°С. то это не обеспечивает восстановлени компонентов 5 шихты до требуемых значений. Это иллюстрируетс данными, представленными на фиг.1 (крива 4), Вследствие недостаточного восстановлени порошковой стали Ж60Н4Д2М при температуре спекани If the temperature of the first sintering is below 715 - 725 ° C. This does not ensure the restoration of the components of the 5 charge to the required values. This is illustrated by the data shown in Fig. 1 (curve 4), due to the insufficient reduction of the Zh60N4D2M powder steel at the sintering temperature
0 650°С металлическа св зь на межчастичных границах представл ет собой металл-окись или окись-окись, что приводит к низкой пластичности спеченной заготовки (как видно из фиг,1, разрушение спеченной0 650 ° C, the metallic bond at the interparticle boundaries is a metal oxide or oxide oxide, which leads to a low ductility of the sintered billet (as can be seen from FIG. 1, the destruction of the sintered
5 заготовки происходит при степени деформации Е 0,1).5 of the workpiece occurs when the degree of deformation E 0,1).
Увеличение прочностных свойств порошковых углеродистых легированных сталей обусловливаетс не только увеличениемThe increase in the strength properties of powdered carbon alloyed steels is not only determined by an increase in
0 плотности после предварительного спекани при 715 - 725°С, но и образованием более совершенных св зей по межчастичным контактам. Наличие чистых восстанов- ленных поверхностей, в результате0 density after preliminary sintering at 715–725 ° С, but also the formation of more perfect bonds through interparticle contacts. The presence of clean reconditioned surfaces
5 спекани при 715 - 725°С, низка твердость компонент шихты, а также проскальзывание по межчастичным контактам способствует возникновению сцеплени в процессе доуплотнени и приводит к образованию5 sintering at 715–725 ° С, low hardness of the charge components, as well as slippage through interparticle contacts, promotes the occurrence of adhesion in the process of additional compaction and leads to the formation of
0 более совершенных металлических св зей при повторном спекании. Об этом свидетельствует изменение оттенка поверхности разрушени , которые станов тс более блест щими .0 more perfect metallic bonds during repeated sintering. This is evidenced by a change in the shade of the surface damage, which becomes more brilliant.
5 Если первое спекание производитс при температуре 650°С, то на межчастичных контактах остаютс пленки оксидов. В этом случае при доуплотнении спеченной заготовки поверхностные слои деформируютс 5 If the first sintering is performed at a temperature of 650 ° C, then oxide films remain on the interparticle contacts. In this case, when the sintered billet is compacted, the surface layers are deformed.
0 только упруго и сцеление между ними отсутствует .0 only elastic and there is no separation between them.
Спекание при температурах выше 725°С приводит к уменьшению вклада в пластическую деформацию от проскальэыва5 ни по межчастичным границам и увеличению степени наклепа матрицы. В результате этого растут упругие деформации при доуплотнении и ухудшаетс сцепление по межчастичным контактам.Sintering at temperatures above 725 ° C leads to a decrease in the contribution to plastic deformation from proscalene5 along interparticle boundaries and an increase in the degree of cold working of the matrix. As a result, elastic deformations increase upon consolidation and adhesion at interparticle contacts deteriorates.
00
Способ осуществл етс следующим образом .The method is carried out as follows.
Смешивают шихты из- металлических порошков с добавкой 0,5 - 0,8% стеаратаMix the mixture of metal powders with the addition of 0.5 - 0.8% stearate
5 цинка, прессуют брикеты давлением 750 - 850 МПа, спекают при температуре 715 - 725°С в восстановительной атмосфере, повторно прессуют давлением 850 - 900 МПа, спекают при температуре 1150°С, провод т окончательную термообработку.5 zinc, pressed briquettes with a pressure of 750–850 MPa, sintering at a temperature of 715–725 ° C in a reducing atmosphere, re-pressing with a pressure of 850–900 MPa, sintering at a temperature of 1150 ° C, final heat treatment is carried out.
Пример изготовлени цилиндрической шестерни с модулем 1,25, наружным диаметром 24мм, внутренним диаметром 12 мм и высотой 12 мм.An example of manufacturing a cylindrical gear with a 1.25 module, an outer diameter of 24 mm, an internal diameter of 12 mm and a height of 12 mm.
В качестве исходных материалов использовали порошки конструкционных сталей: частично легированные ПЖЧЛ, Н4Д2М, ПЖЧЛ Н2Д2М (ТУ 14-1-4393-87), гомогенно легированные, полученные распылением ПРХН2Ги ПРН2М (ТУ 14-1-4587-89). Смешивали шихту из исходных порошков с добавлением графита 0,3-0,6% и стеарата цинка 0,7 вес.%. Из представленных шихт давлением 800 МПа прессовали шестерни наружным диаметром 24,2 мм и внутренним диаметром 12,2 мм, спекали при температуре 720°С в восстановительной атмосфере, прессовали давлением 900 МПа в окончательной пресс-форме, спекали в атмосфере дисс.аммиака при температуре 1150°С, проводили закалку и отпуск по стандартному режиму.Powders of structural steels were used as starting materials: partially doped ПЖЧЛ, Н4Д2М, ПЖЧЛ Н2Д2М (ТУ 14-1-4393-87), homogeneously alloyed, obtained by spraying PRNH2Gi PRN2M (ТУ 14-1-4587-89). The mixture was mixed from the initial powders with the addition of graphite 0.3-0.6% and zinc stearate 0.7% by weight. From the presented mixtures with a pressure of 800 MPa, the gears were pressed with an outer diameter of 24.2 mm and an inner diameter of 12.2 mm, were sintered at a temperature of 720 ° C in a reducing atmosphere, pressed with a pressure of 900 MPa in the final mold, and sintered in an atmosphere of dissampia at 1150 ° С, quenching and tempering were performed according to the standard mode.
В таблице приведены данные экспериментов по вли нию температуры предварительного спекани на изгибную прочность зубьев шестерен, полученных из различных порошковых сталей по способу-прототипу и по предложенному способу.The table shows the experimental data on the effect of the preliminary sintering temperature on the bending strength of gear teeth, obtained from various powder steels by the prototype method and by the proposed method.
Из приведенных данных видно, что предварительное спекание в интервале температур 715 - 725°С позвол ет повысить изгибную прочность порошковой стали по сравнению с прототипом в 1,55 раза (дл стали ЗОН2М) до 1,8 раза (дл стали 60Н4Д2М).It can be seen from the above data that preliminary sintering in the temperature range of 715–725 ° C makes it possible to increase the flexural strength of powder steel in comparison with the prototype by 1.55 times (for ZON2M steel) up to 1.8 times (for steel 60Н4Д2М).
При изменении температуры первого спекани как в сторону ее уменьшени , так и увеличени , прочностные характеристики зубьев шестерен уменьшаютс . Так, из представленной таблицы видно, что если в температурном интервале первого спекани 715 -,725°С Оизг. шестерен составл ет 36бкг/мм (пример 2, 3, 4), то после спекани при 700°С Ойзг. снижаетс до 280 кг/мм (пример 5), т.е. уменьшаетс на 22,3%.When the temperature of the first sintering changes both in the direction of its decrease and increase, the strength characteristics of the gear teeth decrease. So, from the presented table it is seen that if in the temperature range of the first sintering 715 -, 725 ° С Oizg. the gears are 36bkg / mm (example 2, 3, 4), then after sintering at 700 ° C Oizg. decreases to 280 kg / mm (example 5), i.e. reduced by 22.3%.
Уменьшение предела прочности зубьев шестерни на изгиб происходит и в том случае , когда первое спекание осуществл етс при температурах выше 725°С. Так, если температура первого спекани равна 750°С (пример 6), то Оизг снижаетс до 300A decrease in the tensile strength of gear teeth on bending occurs even in the case when the first sintering is carried out at temperatures above 725 ° C. So, if the temperature of the first sintering is equal to 750 ° C (example 6), then Oizg is reduced to 300
кг/мм2, т.е. уменьшаетс на 17,8%. Пример 7 показывает, что при увеличении температуры первого спекани до 800°С предел прочности зубьев шестерни не превышает 280 кг/мм2, т.е. имеет такую же величину,kg / mm2, i.e. reduced by 17.8%. Example 7 shows that with an increase in the first sintering temperature to 800 ° C, the tensile strength of the gear teeth does not exceed 280 kg / mm2, i.e. has the same magnitude
как и после спекани при 700°С.as after sintering at 700 ° C.
Аналогично поведение изгибной прочности шестерен, изготовленных из других марок порошковых конструкционных сталей . Таким образом, оптимальным технологическим режимом, позвол ющим существенным образом повысить прочностные характеристики изделий, вл ютс режимы, приведенные в примерах 2, 3, 4, 9, 10, 11, 16, 17, 18, 23, 24, 25, в которых температура первого спекани равна 715 - 725°С.Similarly, the behavior of the bending strength of gears made from other grades of powder construction steels. Thus, the optimal technological regime, which allows a substantial increase in the strength characteristics of the products, are the modes given in examples 2, 3, 4, 9, 10, 11, 16, 17, 18, 23, 24, 25, in which the temperature the first sintering is equal to 715 - 725 ° С.
Наилучший результат по изгибной прочности при применении предложенного способа показала порошкова сталь 60Н4Д2М,The best result on bending strength when applying the proposed method showed powder steel 60N4D2M,
она выбрана дл производства шестерен дл стартера с редуктором планетарного типа .it is selected for the production of gears for a starter with a planetary gearbox.
По сравнению с прототипом (а и 200 кг/мм2) применение предложенного способа позвол ет получить ой 370 кг/мм2, что в 1,85 раз больше, чем у прототипа.Compared to the prototype (a and 200 kg / mm2), the application of the proposed method allows to obtain th 370 kg / mm2, which is 1.85 times more than that of the prototype.
Предложенный способ прост в исполнении , не требует дл своего осуществлени специализированного печного и прессовогоThe proposed method is simple to implement, does not require for its implementation specialized furnace and press
оборудовани и может быть механизирован или автоматизирован.equipment and can be mechanized or automated.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904848202A SU1740108A1 (en) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Method for making articles from powdered structural steels |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904848202A SU1740108A1 (en) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Method for making articles from powdered structural steels |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1740108A1 true SU1740108A1 (en) | 1992-06-15 |
Family
ID=21525887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904848202A SU1740108A1 (en) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Method for making articles from powdered structural steels |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1740108A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA017559B1 (en) * | 2008-04-02 | 2013-01-30 | Тиф Гмбх | Hinge for a door element attached in a pivoting way to a wall element, in particular for shower partition |
-
1990
- 1990-07-09 SU SU904848202A patent/SU1740108A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Пумп нска Т.Д. и др. О механических свойствах изделий из порошковых легированных сталей. - МиТОМ, 1989, № 6, с. 32-34. Гордеева А.А. и др. Формирование свойств порошковой стали в услови х пластического деформировани . - Сталь, 1930, №2, с. 91-95. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EA017559B1 (en) * | 2008-04-02 | 2013-01-30 | Тиф Гмбх | Hinge for a door element attached in a pivoting way to a wall element, in particular for shower partition |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4110131A (en) | Method for powder-metallurgic production of a workpiece from a high temperature alloy | |
| JPH04231404A (en) | Method for powder metallurgy by means of optimized two-times press-two-times sintering | |
| EP1513640A1 (en) | Prealloyed iron-based powder, a method of producing sintered components and a component | |
| US3811878A (en) | Production of powder metallurgical parts by preform and forge process utilizing sucrose as a binder | |
| US5997805A (en) | High carbon, high density forming | |
| US4693864A (en) | Powder metallurgy process for producing steel articles | |
| EP1201338B1 (en) | Method of sintering and forging raw material | |
| US3471343A (en) | Process for the production of sinter iron materials | |
| WO2006072162A1 (en) | Method of forming powder metal components having surface densification | |
| US4255193A (en) | Method of manufacture of sintered pressed pieces of iron reinforced by iron oxides | |
| SU1740108A1 (en) | Method for making articles from powdered structural steels | |
| EP0202886B1 (en) | Canless method for hot working gas atomized powders | |
| US4049429A (en) | Ferritic alloys of low flow stress for P/M forgings | |
| Jha et al. | Deformation characteristics and fracture mechanisms during the cold forging of metal powder preforms | |
| US2489839A (en) | Process for carburizing compacted iron articles | |
| US3690961A (en) | Method for producing composite article | |
| US4018632A (en) | Machinable powder metal parts | |
| US4603028A (en) | Method of manufacturing sintered components | |
| EP1246950B1 (en) | Compacting and sintering steel powder | |
| JPH032335A (en) | Manufacture of titanium powder or titanium alloy powder sintered product | |
| JPH0518894B2 (en) | ||
| JPH04337001A (en) | Low-alloy steel powder for powder metallurgy and its sintered molding and tempered molding | |
| EP0334968A1 (en) | Composite alloy steel powder and sintered alloy steel | |
| JPH05263181A (en) | Manufacture of fe base sintered alloy member having high strength and high toughness | |
| JPS63241126A (en) | Production of dispersion strengthened copper alloy material |