SU1729639A2 - Rolling roll - Google Patents
Rolling roll Download PDFInfo
- Publication number
- SU1729639A2 SU1729639A2 SU904878143A SU4878143A SU1729639A2 SU 1729639 A2 SU1729639 A2 SU 1729639A2 SU 904878143 A SU904878143 A SU 904878143A SU 4878143 A SU4878143 A SU 4878143A SU 1729639 A2 SU1729639 A2 SU 1729639A2
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- layer
- thickness
- roll
- wear
- campaign
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Использование: в прокатном производстве может быть использовано на валках станов гор чей или холодной прокатки. Сущность изобретени : прокатный валок состоит из материалов с различными модул ми упругости, причем, толщину сло с меньшим модулем упругости определ ют формулой 3i С(1+К), а толщину сло с большим модулем упругости б2 И(1-К)где С- величина съема металла за одну переточку , мм; И - допустима величина износа за одну кампанию, мм; К - коэффициент, равный 0,15-0,25. 3 табл., 1 ил.Use: in rolling production can be used on the rolls of hot or cold rolling mills. The essence of the invention: a rolling roll consists of materials with different elastic moduli, moreover, the thickness of the layer with a lower elastic modulus is defined by the formula 3i C (1 + K), and the thickness of the layer with a large modulus of elasticity b2 And (1-K) where C- metal removal rate for one regrind, mm; And - the allowable amount of wear for one campaign, mm; K - coefficient equal to 0.15-0.25. 3 tab., 1 Il.
Description
Изобретение относитс к прокатному производству, может быть использовано на валках станов гор чей или холодной прокатки и вл етс дополнительным к основному по авт. св. № 1154015.The invention relates to rolling production, can be used on the rolls of hot or cold rolling mills and is complementary to the basic by the authors. St. No. 1154015.
Долговечность (ресурс работы) прокатного валка определ етс допустимым износом сло , расходуемого в процессе прокатки и при переточках (перешлифовках ). В известном устройстве валок имеет многослойную бочку, выполненную по меньшей мере двум материалами с различными модул ми упругости, чередующимис по высоте упом нутого сло в пределах соотношений 1:1,1:1-1:1,5:1, Рабочий слой такого валка обладает высокой трещиностойкостью, однако долговечность его недостаточна, поскольку чередование слоев с более высокими и более низкими значени ми модул упругости не учитывает допустимых величин износа за одну кампанию , а также величины съема металла при переточках (перешлифовках).The durability (service life) of the mill roll is determined by the allowable wear of the layer consumed during the rolling process and during regrinding (regrinding). In the known device, the roll has a multi-layer barrel made of at least two materials with different elastic moduli alternating in height of said layer within ratios of 1: 1.1: 1 to 1.5: 1. The working layer of such a roll has high crack resistance, however, its durability is insufficient, since the alternation of layers with higher and lower modulus of elasticity does not take into account the allowable wear values for one campaign, as well as the metal removal rate for regrinding (repolishing).
Целью изобретени вл етс повышение срока службы прокатного валка и снижение трудоемкости механической обработки валков после каждой кампании прокатки.The aim of the invention is to increase the service life of the mill roll and reduce the labor intensity of machining the rolls after each rolling campaign.
. Поставленна цель достигаетс тем, что рабочий слой бочки валка, состо щий из материалов с различными модул ми упругости , измен ющимис в пределах 1:1,1:1-1:1,5:1, выполнен таким образом, что толщина сло с меньшим модулем упругости определена в соответствии с выражением. The goal is achieved by the fact that the working layer of the roll barrel, consisting of materials with different elastic moduli, varying within 1: 1.1: 1-1: 1.5: 1, is such that the thickness of the layer with a smaller the modulus of elasticity is determined according to the expression
di С(1+К),di C (1 + K),
а толщина сло с большим модулем упругости равнаand the thickness of the layer with a large modulus of elasticity is equal to
(52 И(1-К),(52 I (1-K),
Х|X |
юYu
о ы юabout s
юYu
где С - величина съема металла за одну переточку, мм;where C is the metal removal rate for one regrind, mm;
И - допустима величина износа за одну кампанию (между переточками или пере- шлифовками) в месте наибольшего нагружени , мм;And - the amount of wear per one campaign (between regrinding or regrinding) in the place of the greatest loading, mm;
К - коэффициент, учитывающий необходимость уменьшени толщины более твердого сло и увеличени толщины более м гкого сло .K - coefficient taking into account the need to reduce the thickness of the more solid layer and increase the thickness of the softer layer.
Эмпирически установлено, что коэффициент К измен етс в пределах 0,15-0,25.It is empirically found that the coefficient K varies in the range of 0.15-0.25.
Максимальное количество слове с толщинами 5i и дг определено исход из минимального и максимального диаметров бочки валка в соответствии с выражениемThe maximum amount of the word with thicknesses 5i and dg is determined by the outcome of the minimum and maximum diameters of the roll barrel in accordance with the expression
DMHHDMHH
Омакс Omax
Пмакс 5(Pmax 5 (
ср wed
где дср - средн толщина сло where dsr is the average layer thickness
А Оср2A OSP2
л цакс округл етс до целого значени , причем количество более пластичных слоевl chuck is rounded to the nearest whole, with the number of more ductile layers
Ш П2 + 1,W P2 + 1,
где niz - количество более износостойких слоев.where niz is the number of more wear-resistant layers.
Выбор указанных зависимостей обусловлен следующим.The choice of these dependencies is due to the following.
За врем кампании в результате износа рабочего сло валка расположенный на поверхности более износостойкий слой.й (перед завалкой верхний слой di снимаетс дл устранени неровностей наплавленной поверхности, получени нужного профил и диаметра) изнашиваетс , вывод наружу нижележащий более пластичный слой 5i . Этот слой отличаетс меньшим сопротивлением механической обработке, котора проводитс с целью удалени разгарной сетки, устранени неравномерного износа и получени необходимого профил бочки.During the campaign, as a result of wear of the working layer of the roll, a more wear-resistant layer located on the surface (before the filling, the top layer di is removed to eliminate unevenness of the weld surface, to obtain the desired profile and diameter) wears out and outwards the underlying more plastic layer 5i. This layer is characterized by lower machining resistance, which is carried out in order to remove the high net, eliminate uneven wear, and obtain the necessary barrel profile.
При переточке (перешлифовке) м гкий слой удал етс и уступает место износостойкому слою. Более того, в результате механической обработки верхн часть износостойкого сло дополнительно упрочн етс в результате наклепа, что увеличивает ресурс работы сло .When regrinding (repolishing), the soft layer is removed and gives way to a durable layer. Moreover, as a result of machining, the upper part of the wear-resistant layer is additionally strengthened as a result of work hardening, which increases the service life of the layer.
При соотношении (5i C(1+K) оставша с после обработки значительна часть более м гкого сло интенсивно изнашиваетс в процессе прокатки, уменьша диаметр и производительность прокатки. К этому же результату приводит соотношение fa И(1-К).With the ratio (5i C (1 + K) remaining after treatment, a significant part of the softer layer wears out intensely during the rolling process, reducing the diameter and rolling productivity. The ratio fa I (1-K) leads to the same result.
В этом случае толщина более износостойкого сло недостаточна дл эксплуатации валка в течение кампании. Если жеIn this case, the thickness of the more wear-resistant layer is insufficient for the operation of the roll during the campaign. If
5i C(1+K), a fa И(1-К), при механической обработке будет удалена значительна часть износостойкого сло .5i C (1 + K), a fa And (1-K), during machining a significant part of the wear-resistant layer will be removed.
Таким образом, предлагаема схемаThus, the proposed scheme
расположени слоев представл ет собой конструкцию типа СЭНДВИЧ, выполненную , например, наплавкой, при которой размеры слоев и их чередование выбираютс исход из условий эксплуатации валка иLayer layouts is a SENDWICH type structure, made for example by welding, in which the dimensions of the layers and their alternation are chosen based on the conditions of operation of the roll and
межперевалочного периода (см. чертеж).inter-transshipment period (see drawing).
Дл оценки эффективности применени изобретени , дл прокатных валков стана 2000 гор чей прокатки, осуществл лась многослойна наплавка на валок из сталиIn order to evaluate the effectiveness of the invention, for rolling rolls of a hot rolling mill 2000, multilayered surfacing on a steel roll was carried out.
9ХФ материалов с различными значени ми модул упругости. Согласно известной конструкции валка отдельные слои наплавл лись в соответствующем пор дке (см. табл.1).9ХФ materials with different modulus of elasticity. According to the known roll construction, the individual layers were deposited in the appropriate order (see Table 1).
Соотношение модулей упругости Е1:Е2:Ез 1:1,5:1; 1:1,23:1: 1:1,1:1. Толщина каждого сло определ лась в св зи с указанными зависимост ми: 5i - С(1+К);The ratio of elastic moduli E1: E2: Ez 1: 1.5: 1; 1: 1.23: 1: 1: 1.1: 1. The thickness of each layer was determined in connection with the indicated dependencies: 5i - C (1 + K);
с52 И(1-К)c52 I (1-K)
при значени х коэффициента К 0,15; 0,20; 0,25.with K values of 0.15; 0.20; 0.25.
Из наплавленных валков вырезались образцы дл испытаний на абразивную изнашиваемость толщиной 50 мм и рабочей площадью 60x80. мм. Испытани проводились на установке Хауорта-Бринел , в качествеабразивного материала использовалс сухой измельченный гранит.Samples for abrasive wear testing with a thickness of 50 mm and a working area of 60x80 were cut from the weld rolls. mm The tests were carried out on a Haworth-Brinel installation, using dry ground granite as an abrasive material.
Износ определ лс потерей веса образца по сравнению с эталоном-образцом аналогичных размеров из стали 45. Трещиностой- кость сравниваемых вариантов оценивалась по испытани м на разгаростойкость (режим нагружени : Ттах 500°С; Tmir. 20°С; Гнагр 8,5 с; г0хл 3.0 с).Wear was determined by the weight loss of the sample compared to a standard sample of similar dimensions made of steel 45. The crack resistance of the compared variants was evaluated by tests for dehardness (loading mode: Tmax 500 ° C; Tmir. 20 ° C; Gnagr 8.5 s; g0hl 3.0 s).
Результаты испытаний приведены в табл.1.The test results are shown in table 1.
Из табл.1 видно, что износостойкостьFrom table 1 it is seen that the wear resistance
предлагаемого варианта конструкции валка выше по К 0,25. Выход значени коэффициента К за пределы 0,15-0,25 не позвол ет реализовать возможности слоистого материала .the proposed design of the roll above K 0.25. The output of the value of the coefficient K beyond 0.15-0.25 does not allow to realize the capabilities of the laminated material.
Были проведены испытани серии наплавленных сло ми 18ХГСА и 25Х5ФМС рабочих валков предлагаемой конструкции.A series of deposited working rolls of the proposed design was tested in a series of deposited 18HGSA and 25H5FMS layers.
Наплавка валков производилась на наплавочной установке АД-231, общее количество наплавленных слоев составило 15, из которых 25ХФМС-7; 18ХГСА-8.The surfacing of the rolls was carried out on the AD-231 surfacing unit, the total number of the deposited layers was 15, of which 25ХФМС-7; 18HGSA-8.
В качестве электродов использовались гор чекатанные ленты размером 40x1 мм, флюс марки АН-60. В результате анализаHot rolled strips 40x1 mm in size and flux AN-60 were used as electrodes. As a result of the analysis
стойкости валков, наплавленных по базовой технологии, было установлено, что в среднем диаметр валка за кампанию уменьшаетс на 10 мм, в том числе износ составл ет 6,5 мм, а съем при механической обработке 3,5 мм. Расчет предлагаемой толщины износостойкого сло с учетом повышени стойкости валков показал, что величина износа И 4,5 мм. Толщина сло на переточку сохран етс прежней,of the rolls built-up using the basic technology, it was found that the roll diameter per campaign was reduced by 10 mm on average, including wear and tear of 6.5 mm, and removal of 3.5 mm during machining. The calculation of the proposed thickness of the wear-resistant layer, taking into account the increase in durability of the rolls, showed that the amount of wear And 4.5 mm. The thickness of the layer on the regrind remains the same
По предлагаемым формулам был произведен расчет толщин наплавленных слоев. Величина коэффициента К была прин та 0,2; д 3,5(1+0,2) 4,2 мм; (52 4,5(1-0,2) 3,6 мм. Суммарна толщина (5$ di + & 4,2 + 3,6 7,8 мм. Получение необходимых толщин слоев осуществл лось путем подбора соответствующих режимов наплавки (табл.2).The proposed formulas were used to calculate the thickness of the deposited layers. The value of the coefficient K was taken 0.2; d 3,5 (1 + 0,2) 4,2 mm; (52 4.5 (1-0.2) 3.6 mm. Total thickness (5 $ di + & 4.2 + 3.6 7.8 mm. Obtaining the required thickness of the layers was carried out by selecting the appropriate modes of surfacing ( Table 2).
В табл.3 представлены результаты экс- плуатации валков предлагаемой конструкции в сравнении с базовым вариантом.Table 3 presents the results of the operation of the rolls of the proposed design in comparison with the base case.
Таким образом, при прежней длительности кампании прокатки срок службы наThus, at the same duration of the rolling campaign, the service life for
плавленных валков увеличиваетс в 1,4 раза .The fused rolls are increased 1.4 times.
Формул а изобретени Invention Formula
Прокатный валок по авт. св. № 1154015. отличающийс тем, что, с целью повышени срока службы валка и снижени трудоемкости механической обработки валков после каждой кампании прокатки, толщину сло с меньшим модулем упругости определ ют из выражени Rolling roll aut. St. No. 1154015. characterized in that, in order to increase the service life of the roll and reduce the labor intensiveness of machining the rolls after each rolling campaign, the thickness of the layer with a lower modulus of elasticity is determined from
5i C(1+K), мм,5i C (1 + K), mm,
а толщину сло с большим модулем упругости - из выражени 52 И(1-К), мм,and the thickness of the layer with a large modulus of elasticity - from the expression 52 And (1-K), mm,
где С - величина съема металла за одну проточку, мм;where C is the metal removal rate for one groove, mm;
И - допустима величина износа за одну кампанию (между переточками) в месте наибольшего нагружени , мм;And - the permissible amount of wear per one campaign (between regrints) in the place of the greatest loading, mm;
К- коэффициент,учитывающий необходимость уменьшени толщины более твердого сло и увеличени толщины более м гкого сло , К 0,15-0,25.K - coefficient taking into account the need to reduce the thickness of a more solid layer and increase the thickness of a softer layer, K 0.15-0.25.
Таблица 1Table 1
Таблица 2table 2
Таблица 3Table 3
/ /
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904878143A SU1729639A2 (en) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | Rolling roll |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904878143A SU1729639A2 (en) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | Rolling roll |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU1154015 Addition |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1729639A2 true SU1729639A2 (en) | 1992-04-30 |
Family
ID=21542745
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904878143A SU1729639A2 (en) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | Rolling roll |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1729639A2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003051549A1 (en) * | 2001-12-19 | 2003-06-26 | Alcan International Limited | A work roll for use in cold rolling of metal |
-
1990
- 1990-07-30 SU SU904878143A patent/SU1729639A2/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 995931, кл. В 21 В 27/02,1983. Авторское свидетельство СССР № 1154015, кл. В 21 В 27/02, 1983. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003051549A1 (en) * | 2001-12-19 | 2003-06-26 | Alcan International Limited | A work roll for use in cold rolling of metal |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE60131034T3 (en) | COOLED CASTING ROLL FOR THE CONTINUOUS CONTINUOUS CASTING OF THIN PRODUCTS AND CONTINUOUS CASTING METHOD | |
CN100509261C (en) | Methods for manufacturing flux cored wire for welding stainless steel and products thereof | |
SU1729639A2 (en) | Rolling roll | |
Erickson et al. | Analysis of banded hot rolling rolls | |
JP4599855B2 (en) | Method for producing cold-rolled steel sheet and method for adjusting rolling roll surface | |
RU2003449C1 (en) | Method of repair of rolls | |
KR100325538B1 (en) | Method for manufacturing high image clarity cold rolled strip | |
SU770583A1 (en) | Roll for longitudinal rolling of tubes | |
JPH05171339A (en) | Sintered hard alloy | |
SU1629120A1 (en) | Method for reconditioning of rolls | |
JP4305814B2 (en) | Manufacturing method of high-gloss cold-rolled steel sheet | |
JP2522868B2 (en) | Roughing roll for cold rolling | |
RU2087218C1 (en) | Rolling roll | |
JP2005199317A (en) | Steel sheet for welded can with high weldability and its manufacturing method | |
SU1599139A1 (en) | Set of vertical rolis of edger stands of wide-strip mill for hot rollinl | |
RU2360752C2 (en) | Method of surface state estimate of working roll | |
RU2302306C1 (en) | Method for universal profiling of rolls of sheet rolling mills | |
JPH01273605A (en) | Method of increasing friction between tool and material to be rolled and proper roll | |
SU1371726A1 (en) | Working stand roll | |
RU2113297C1 (en) | Method for operation of backing-up roll | |
RU2218219C1 (en) | Roll | |
RU2650664C2 (en) | Method for recovery of the piercing mill rolls | |
KR100775325B1 (en) | A method for setting up a exchange cycle of a work roll in hot rolling line | |
RU2184631C2 (en) | Method for exploitation of rolls in sheet rolling four-high stand | |
SU1154015A1 (en) | Rolling-mill roll |