SU1718027A1 - Способ испытани образцов материалов на трещиностойкость при циклическом нагружении - Google Patents
Способ испытани образцов материалов на трещиностойкость при циклическом нагружении Download PDFInfo
- Publication number
- SU1718027A1 SU1718027A1 SU904822416A SU4822416A SU1718027A1 SU 1718027 A1 SU1718027 A1 SU 1718027A1 SU 904822416 A SU904822416 A SU 904822416A SU 4822416 A SU4822416 A SU 4822416A SU 1718027 A1 SU1718027 A1 SU 1718027A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- crack
- notch
- sample
- supports
- distance
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Изобретение касаетс исследовани процессов усталостного разрушени материалов . Цель изобретени - повышение точности и информативности испытаний на циклическую трещиностойкость. Указанна цель достигаетс тем. что в способе испытаний образцов материалов на трещиностойИзобретение относитс к исследовани м процессов усталостного разрушени материалов , а именно к способам экспериментальной оценки сопротивлени материалов возникновению и распространению в них трещин под действием периодически измен ющихс по величине (циклических) напр жений, различно ориентированных относительно плоскости трещины .. кость при циклическом нагружении, заключающемс в том, что в образце материала выполн ют надрез, циклически нагружают его по схеме трехточечного изгиба силой, расположенной посредине между опорами, и определ ют количество циклов до зарождени трещины в вершине надреза, а также скорость распространени трещины, с учетом которых суд т о трещиностойкости, нагружают серию дополнительных образцов из основного материала при различных рассто ни х между опорами надрез в каждом образце выполн ют V-образным глубиной t и радиусом р вершины, которые выбирают из следующего соотношени Ј L/I - 2, где L - рассто ние между опорами; I - рассто ние от точки приложени силы до вершины надреза, и определ ют требуемые параметры. Кроме того, образец устанавливают надрезом в сторону .нагружающего упора w удал ют надрез от упора на рассто ние I, величину которого выбирают из диапазона от нол до половины рассто ни L между опорами. 1 з.п.ф-лы, 7 ил. сл С Известен образец дл испытани на межслойный сдвиг, содержащий в центральной части вдоль длинных боковых граней две симметричные щелевые прорези, ширина в рабочей зоны между которыми соответствует толщине плиты исследуемого материала, а высота н прорези составл ет 0,1-0,4 от толщины плиты исследуемого материала , при этом высота Н образца соответствует толщине плиты исследуемого 4 00 О ю XI
Description
материала, а ширина В образца в 1,5-2 раза превышает ширину рабочей зоны.
Основной недостаток способа испытаний данного образца заключаетс в том, что он предусматривает реализацию в материале обоазца только одноосного напр женного состо ни .
Известен способ испытаний образцов на циклическую трещиностойкость при трехточечном изгибе. Согласно этому способу образец исследуемого материала, содержащий концентратор напр жений в виде надреза произвольной формы и размеров , располагают на двух опорах, нагружают посредством упора и определ ют исследуемые параметры. При этом вертикальные оси симметрии нагружающего упора и надреза совпадают, причем надрез расположен со стороны опор. По данным испытаний суд т о трещиностойкости материала в услови х нормального отрыва.
Недостатком известного способа вл етс неправомерность использовани полученных результатов дл расчета подавл ющего большинства изделий, подверженных в процессе эксплуатации одновременному воздействию нормальных и касательных циклических напр жений,
Цель изобретени - повышение точности и информативности испытаний путем реализации различного соотношени между величинами нормальных и касательных, напр жений в вершине надреза (трещины),
Указанна цель достигаетс тем, что согласно способу испытаний образцом материалов на трещиностойкость при циклическом нагружении, заключающемус в том, что в образце материала выполн ют надрез, циклически нагружают его по схеме трехточечного изгиба силой, расположенной посредине между опорами, и определ ют количество циклов до зарождени трещины в вершине надреза, а также скорость распространени трещины, с учетом ко торых суд т о трещиностойкости, нагружают серию дополнительных образцов из материала основного при различных рассто ни х между опорами, надрез в каждом образце выполн ют V-образным глуби- ной t радиусом р вершины, которые выбирают из следующего соотношени .
И-2
где L - рассто ние между опорами;
I - рассто ние от точки приложени силы до вершины.надреза, и определ ют требуемые параметры. Кроме того, образец устанавливают надрезом в. сторону нагружающего упора и удал ют надрез от упора на рассто ние , величину которого выбирают из диапазона от нол до половины рассто ни L между опорами.
На фиг.1 приведена графическа иллюстраци разработанного способа испытаний при трехточечном нагружении образца; на фиг.2 - расчетна схема нагружени образца по предлагаемому способу; на фиг.3,4 - эпюры соответственно .перерезывающей силы и изгибающего моментов на фиг.5. схема испытаний образцов при четырехточечном нагружении образца; на фиг.б - схема испытаний образцов на циклическую трещиностойкость; на фиг.7 - узел I на фиг,1.
Предлагаемый способ основан на том. что на балку 1, подверженную трехточечному изгибу, действуют как изгибающий момент М, так и перерезывающа сила Р, значени которых определ ютс внешней
нагрузкой F. При этом абсолютна величина силы Р посто нна {за исключением сечени , расположенного в плоскости приложени внешней нагрузки F), а величина изгибающего момента измен етс вдоль длины балки . Изменение t от 0 до L/2 позвол ет реализовать в исследуемом сечении образца спектр 2 напр женных состо ний, характеризующихс любым соотношением напр жений нормального сжати и поперечного сдвига, включа экстремальные ситуации чистого сдвига (I L/2) или сжати ( 0). В последнем случае целесообразно вместо одного упора использовать два нагружающихс упора 3 (см.фиг.5), т.е. реализовать схему четырехточечного изгиба.
При реализации предлагаемого способа необходимо инициировать разрушение в исследуемом сечении образца 1, характеризующемс соотношением а. Дг/До; а не в
сечении, совпадающем с осью симметрии нагружающего упора 4 (см.фиг.1), в котором (см,фиг.4) действует наибольший изгибающий момент М.
Необходимо дополнительно обеспечить
определенную минимальную концентрацию напр жений в вершине надреза. Этого можно достичь, св зав зависимостью геометрические параметры надреза (р, t)c рассто нием между надрезом 2 . и
нагружающим упором 4 (см.фиг.1), которое, в свою очередь, определ етс требуемыми дл данного эксперимента соотношением напр жений поперечного сдвига и нормального сжати о, - .
С целью конкретизации данного усло- аи запишем выражени дл изгибающих моментов, возникающих при нагружении образца силой, в исследуемом сечении (М) и сечении, совпадающем с осью симметрии
нагружающего упора 4 (Ммакс), использу обозначени силовых и геометрических факторов, приведенные на фиг. 1.2,3,4. М - F/2 (L/2 - I);(1)
Мтакс F/2-L/2,.(2)
Тогда выражени дл нормальных напр жений , действующих в рассматриваемых сечени х имеют вид
g.F/a-(L/2-i).
0макс -
W F/2 L/2
, (3) (4)
W
Ktf (7)
WMaicc
где W - момент сопротивлени сечени образца в плоскости надреза;
ММакс - в момент сопротивлени сече- ни образца без надреза;
K(f - коэффициент концентрации напр жений в вершине надреза.
Расчетное значение коэффициента кон- центрации напр жений дл выбранного ти- па надреза составл ет
К а Омакс/СГном 1 + 2 1(5)
где t - глубина надреза;
р - радиус вершины надреза (см.фиг.7). С учетом приведенных выкладок упом нутое ранее условие инициировани разрушени образца в исследуемом сечении принимает вид
(/макс О,(6)
F/2 ( L/2 - I )
Л/макс
Очевидно, что момент сопротивлени W исследуемого сечени , в котором выполнен надрез, всегда меньше момента сопротивлени Л/макс сечени , совпадающего с осью нагружающего упора 4 (см. фиг. 1). Дл упрощени последующих математически выкладок целесообразно приравн ть эти значени W Л/Макс, что, в свою очередь, позволит перейти от строгого неравенства (6) к нестрогому
7макс Ј #.(8)
Подставив в (8) выражени (3). (4) и (5), после элементарных сокращений получаем математическую запись рассматриваемого услови в виде
L/2 f (L/2 - I) (1 + 2 1).(9)
из которого путем несложных преобразований приходим к выражению
L/2-2.(10)
П р и м е р. Из стали 35ХНЗМФА в состо нии после закалки и среднего отпуска изготовл ют образцы сечением 9x18 мм длиной 200 мм. Глубина острого V-образно- го надреза 0,6 мм, а радиус его вершины 0,5 мм. Такие образцы циклически нагружают согласно предлагаемой схеме (фиг. 1).
10
15
20
25
30
35
40
Рассто ние I и величину F нагрузки выбирают так, чтобы обеспечивать в исследуемом нетто-сечении образца пульсирующий цикл сжимающих напр жений с размахов АЬ
О макс - СГмин Смаке - 0 260 МПа при
следующих соотношени х размахов напр жений , вызывающих поперечный сдвиг и нормальное сжатие а - ДТУДо: 0,02; 0,03; 0,04; 0,05. Фиксируют количество циклов нагрузки до зарождени усталостной трещины у вершины надреза (N3), а также скорость распространени усталостной трещины (V) в интервале ее длины 0,61 - 1,00 мм.
Исходные данные; длина образца 200 мм, высота образца Н 18 мм, ширина образца В 9 мм. Рассто ние между опорами L/2 0,09 м. Размах нормальных напр жений Дст 260 МПа, соотношени размахов касательных и нормальных а 0,02,0,03,0,04,0,05.
Дл значени а 0,5 определим требуемое рассто ние а также геометрические параметры надреза р и t.
Размах касательных напр жений
Дг Да -« 260-0,05 13 МПа.
Реакции опор
13«0.090,01 2106Н.
Максимальна нагрузка
F 2 F/2 4212 H.
Размах напр жений в сечении, совпадающем с осью симметрии нагружающего упора
Ммакс F/2 L/2 12
Омакс 2106
W 0,09
В ЬГ 390 МПа,
0,09 0,018 Изгибающий момент, действующий в сечении, совпадающем с осью надреза М э2
- X
0,09 -0,018
126,4 Н-м.
45
Рассто ние от правой опоры до сечени , совпадающего с осью надреза
0
5
V -
,4 600
М.
F4212
Рассто ние i между ос ми нагружающего упора и надреза
I 42 - х 0,09 - 0,06 0,03 М.
Дл определенного таким образом значени I, рассчитываем геометрически параметры надреза
U о.оз 2
Из технологических соображений принимаем /э 0 0,5 мм, тогда
tЈ 0,25 мм.
Следовательно, геометрические пара- метры надреза удовлетвор ют требовани м зарождени разрушени в исследуемом сечении при максимальном значении а 0,05. Дл остальных значений а это требование заведомо выполн етс , поскольку уменьшение соотношени А г/Д приводит к уменьшению рассто ни I и, следовательно, к уменьшению необходимой глубины надреза.
Результаты испытаний, приведенные в таблице, свидетельствуют о незначительном вли нии соотношени а на сопротивле- ние исследуемой стали зарождению усталостной трещины у надреза, и существенном (в 10 раз) ускорении последующего роста трещины.
Количество циклов нагрузки до зарождени трещины и скорость ее распространени при различных значени х коэффициента а.
Следовательно, предлагаемый способ позвол ет без дополнительных затрат оценить вли ние сложного напр женного состо ни (сжатие + сдвиг) на циклическую трещиностойкость материала на стадии возникновени и роста усталостной трещины , вследствие чего становитс возможным повысить точность получаемых результатов.
Claims (1)
- Формула изобретени1, Способ испытани образцов матери- алов на трещиностойкость при циклическомнагружении, заключающийс в том, что в образце материала выполн ют надрез, циклически нагружают его по схеме трехточеч- иого изгиба силой, расположенной посередине между опорами, и определ ют количество циклов до зарождени трещины в вершине надреза, а также скорость распространени трещины, с учетом которых суд т о трещиностойкости, отличающий- с тем, что, с целью повышени точности и информативности путем реализации различного соотношени между величинами нормальных и касательных напр жений в вершине надреза, нагружают серию дополнительных образцов из материала основного при различных рассто ни х между опорами, надрез в каждом образце выполн ют V-образным глубиной t и радиусом р вершины, которые выбирают из следующего соотношениИ 2где L - рассто ние между опорами;I - рассто ние от точки приложени силы до вершины надреза, определ ют количество циклов до зарождени усталостной трещины и скорость распространени трещины дл каждого образца, с учетом которых суд т о трещиностойкости .2, Способ по п.1. отличающийс тем, что образцы устанавливают на опоры так, чтоб надрезы были обращены к прикладываемой силе.4 IФиг. i/frwfrrfФиг, 2/ JZW. 5Фиг. 6t PФиг.ЗФиг 4УплаченоФиг. 7
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904822416A SU1718027A1 (ru) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | Способ испытани образцов материалов на трещиностойкость при циклическом нагружении |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904822416A SU1718027A1 (ru) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | Способ испытани образцов материалов на трещиностойкость при циклическом нагружении |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1718027A1 true SU1718027A1 (ru) | 1992-03-07 |
Family
ID=21512649
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904822416A SU1718027A1 (ru) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | Способ испытани образцов материалов на трещиностойкость при циклическом нагружении |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1718027A1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103196759A (zh) * | 2013-03-06 | 2013-07-10 | 中国科学院地质与地球物理研究所 | 用于岩石断裂韧度测试的施力点位移检测装置及检测方法 |
RU206421U1 (ru) * | 2021-06-01 | 2021-09-13 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Устройство для создания начальной межслоевой трещины в образцах из слоистых полимерных композиционных материалов |
-
1990
- 1990-03-30 SU SU904822416A patent/SU1718027A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
РД-50-345-82. Методические указани . Расчеты и испытани на прочность. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости в зкости разрушени при циклическом на- гружении. (V.. Изд-во стандартов, 1983, с. 35, рис.ба. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103196759A (zh) * | 2013-03-06 | 2013-07-10 | 中国科学院地质与地球物理研究所 | 用于岩石断裂韧度测试的施力点位移检测装置及检测方法 |
CN103196759B (zh) * | 2013-03-06 | 2015-02-25 | 中国科学院地质与地球物理研究所 | 用于岩石断裂韧度测试的施力点位移检测装置及检测方法 |
RU206421U1 (ru) * | 2021-06-01 | 2021-09-13 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Устройство для создания начальной межслоевой трещины в образцах из слоистых полимерных композиционных материалов |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Schmidt et al. | K Ic and J Ic of Westerly granite—effects of thickness and in-plane dimensions | |
Parkins et al. | Stress corrosion cracking characteristics of a range of pipeline steels in carbonate-bicarbonate solution | |
Elber | Fatigue crack propagation: some effects of crack closure on the mechanism of fatigue crack propagation under cyclic tension loading | |
Burns | Approximate linear stability analysis of a model of adiabatic shear band formation | |
Alzos et al. | Effect of single overload/underload cycles on fatigue crack propagation | |
SU1718027A1 (ru) | Способ испытани образцов материалов на трещиностойкость при циклическом нагружении | |
Miller et al. | The effect of stress-state on the large strain inelastic deformation behavior of 304L stainless steel | |
Baragetti et al. | A numerical procedure for shot peening optimisation by means of non-dimensional factors | |
Yoshihara et al. | Measurement of the shear modulus of wood by asymmetric four-point bending tests | |
Wilkinson et al. | Mechanism of plastic void growth during superplastic flow | |
Weisinger et al. | K Ic and J-resistance-curve measurements on Nevada tuff: Linear-elastic fracture mechanics and J-integral test methods have been used to determine the static fracture behavior of a porous volcanic tuff | |
Cheng et al. | Mechanical behaviour of poly (methyl methacrylate) Part 2 The temperature and frequency effects on the fatigue crack propagation behaviour | |
Saal | Fatigue crack growth in notched parts with compressive mean load | |
Piechnik et al. | Law of continuous damage parameter for non-ageing materials | |
Crews Jr et al. | Fatigue crack growth from a circular hole with and without high prior loading | |
Adetifa et al. | A model for fatigue crack growth delay under two-level block loads | |
Gabra et al. | Fatigue crack initiation in aluminium alloys under programmed block loading | |
RU2052790C1 (ru) | Способ определения вязкости разрушения металлов | |
Hageman et al. | On simulating steel-concrete interaction in reinforced concrete part II: Validation studies | |
SU1193531A1 (ru) | Образец дл испытани материалов на коррозионное растрескивание | |
Gracio et al. | Theoretical prediction of the limit curves for simulation of plastic instability | |
SU888658A1 (ru) | Способ определени пластической деформации металлов | |
RU2047414C1 (ru) | Способ построения кривой предельной пластичности | |
SU667857A2 (ru) | Способ испытаний листовых материалов на изгиб | |
Chaouadi et al. | Crack resistance determination from the Charpy impact test |