SU1703259A1 - Способ обработки заготовок из титановых сплавов - Google Patents
Способ обработки заготовок из титановых сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- SU1703259A1 SU1703259A1 SU894748988A SU4748988A SU1703259A1 SU 1703259 A1 SU1703259 A1 SU 1703259A1 SU 894748988 A SU894748988 A SU 894748988A SU 4748988 A SU4748988 A SU 4748988A SU 1703259 A1 SU1703259 A1 SU 1703259A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- hydrogen
- carried out
- workpiece
- machining
- hydrogenation
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к обработке металлов резанием и может быть использовано при обработке титановых сплавов с применением обратимого легировани водородом . Цель изобретени - снижение трудоемкости, увеличение стойкости инструмента за счет обеспечени равномерного распределени водорода по сечению заготовки . Наводораживание осуществл ют в среде газообразного водорода при 750±50°С до концентрации 0,2-0,8 мас.%. Обезводораживание детали осуществл ют после ее механической обработки путем ва- куумного отжига при 750+50°С и давлении не более 10 рт.ст. 5 табл., 3 ил. тем п е о тупр г4 мм сг,
Description
Изобретение относитс к обработке металлов резанием и может быть использовано при токарной обработке, сверлении, фрезеровании, строгании титановых сплавов с применением обратимого легировани водородом.
Целью изобретени вл етс снижение трудоемкости, увеличение стойкости инструмента при механической обработке а +р -титановых сплавов за счет обеспечени равномерного распределени водорода по сечению заготовки.
На фиг. 1 приведены зависимости износа резца по задней грани от времени его работы при точении исходной заготовки сплава ВТ8 и заготовок того же сплава, на- водороженных до концентраций: 0,004 мас.% (исх)- крива 1; 0,1 мас.% - крива 2; 0,2 мас.% - крива 3; 0,3 мас.% - крива 4;
0,5 мас.% - крива 5; 0,7 мас.% - крива 6; 0,9 мас.% - крива 7 (скорость резани 100 м/мин; подача 0,2 мм/об; глубина резани 1,0 см); на фиг. 2 - зависимость стойкости инструмента от содержани водорода в исследуемых заготовках: скорость резани 100 м/мин; подача 0,2 мм/об; глубина резани 1,0 мм; Ьз 0,3 мм); на фиг. 3 - схема распределени водорода по глубине заготовки после электролитического наводоро- живани (J 1-5 А/дм2; т 0,5 ч) по известному способу.
Пример. Перед механической обработкой заготовку из сплава ВТ8 диаметром 40 мм, длиной 150 мм помещают в установку дл наводороживани , нагревают до 800°С и насыщают водородом до концентраций 0,1-0,9 мас.%. Среднее содержание водорода контролируют по привесу заготовки, а
VJ
О
СО ND СЛ
чэ
распределение водорода по сечению заготовки - с помощью спектрального анализа.
В табл. 1 приведены данные стойкости инструмента из ВК60М при точении сплава ВТ8 с разным содержанием водорода ( м/мин; т 1,0 мм; S 0,2 мм/об.
Температурный диапазон наводорожи- ваемого отжига выбран из следующих соображений , При температурах ниже 700°С возможно выделение гидридов, которые хот и охрупчивают материал, но могут привести к повышению его твердости, что ухудшает обрабатываемость резанием. Кроме того, при температурах ниже 700°С уменьшаетс Коэффициент диффузии водорода и, следовательно, возрастает врем выдержки, необходимое дл равномерного распределени водорода по сечению заготовки , до значений, которые на производстве не могут иметь практического использовани . В табл. 2 приведены данные продолжительности нзводороживаю- щего отжига, необходимого дл равномерного распределени водорода по сечению заготовки диаметром 40 мм, в зависимости от температуры отжига дл сплава ВТ8.
При температурах выше 800°С происходит сильный рост зерна. Например, при на- водороживанию при 800 ± 5°С средний размер зерна составл ет 140 мкм, при 850°С средний размер зерна 350 мкм. Поэтому отжиг при температурах выше 800°С нежелателен, так как он сопровождаетс необратимыми изменени ми структуры и существенным снижением характеристик прочности и пластичности.
Наиболее оптимальным вл етс диапазон температур 750 ±50°С, при котором гарантируетс сквозное наводороживание заготовки при практически равномерном распределении водорода.
Врем выдержки заготовки диаметром 400 мм из сплава ВТ8 при наводороживаю- щем отжиге составл ет 8 ч, после чего заго- товку охлаждают до комнатной температуры со скоростью охлаждени менее 5°С/мин (охлаждение с печью). Более высокие скорости охлаждени привод т к образованию мартенсита, что сопровождаетс увеличением твердости заготовки и от- рицательно вли ет на стойкость инструмента.
В табл. 3 приведены данные стойкости инструмента из ВК60М при точении заготовки сплава ВТ8 с содержанием водорода 0,7 мас.%, охлажденной после наводорожи- вающего отжига при 800°С с различной скоростью охлаждени .
Далее провод т механическую обработку по режимам: скорость резани 100 м/мин (ненаводороженный материал обрабатывают при скорост х 30-40 м/мин); подача 0,2
мм/об; глубина резани 1,0 мм. Точение сплава ВТ8 осуществл ют режущими неперетачиваемыми пластинами ВК60М. Износ инструмента измер ют по задней грани на инструментальном микроскопе УИМ-23.
0 В качестве критериев обрабатываемости резанием выбран износ по задней поверхности резца и стойкость инструмента.
Износостойкость инструмента определ етс содержанием водорода в исследуе5 мых заготовках. Так, из данных, приведенных на фиг. 1 и 2 и в табл. 1, видно, что,начина с концентрации 0,2 мас.%, происходит значительное улучшение обрабатываемости резанием, так как наблюдаетс
0 уменьшение износа резца и увеличение времени его работы до заданного износа. Бла- гопри тное вли ние водорода на обрабатываемость резанием титановых сплавов св зано с охрупчиванием материа5 ла и снижением его твердости в присутствии водорода.
Введение водорода в концентраци х менее 0,2 мас.% и более 0,8 мас.% не приводит к желаемому результату, сопровожда0 етс резким износом резца и уменьшением стойкости инструмента. Так, при концентраци х ниже 0,2 мае. % и выше 0,8 мае, % стойкость инструмента (т.е. врем его работы) составл ет менее 2 мин. Наибольша стой5 кость инструмента наблюдаетс при точении заготовки с содержанием водорода 0,6-0,8 мае. %, при этом врем работы резца до заданного износа увеличиваетс до 15 мин, т.е. почти в 7-8 раз по сравнению с
0 исходной заготовкой.
После механической обработки необходим вакуумный отжиг готовых деталей дл восстановлени требуемых механических и эксплуатационных свойств. Вакуумный от5 жиг провод т при 750 ± 50°С и давлении не более 10 мм рт.ст., что обуславливает более полное удаление водорода. Продолжительность этой стадии определ етс параметрами заготовки и количеством удал емого водорода.
0 Давление в вакуумной печи мм.рт.ст. обеспечиваетс существующими промышленными диффузионными насосами при использовании их без охлаждени жидким азотом,
5 Температура.вакуумного отжига должна быть достаточно высокой дл удалени водорода из металла. В то же врем она не должна быть слишком высока, поскольку при температурах выше 800-850°С начинаетс интенсивное испарение легирующих элементов из поверхностного сло металла, вакуумное растравливание поверхности, сильный рост зерна, что сопровождаетс ухудшением механических и эксплуатационных свойств.
Нижний интервал температур вакуумного отжига лимитируетс длительностью процесса обезводороживани , так как при температурах ниже 700°С коэффициент диффузии водорода резко уменьшаетс , а длительность вакуумного отжига возрастает (табл.5), что не всегда приемлемо в производстве .
Вакуумный отжиг приводит также к сн тию остаточных напр жений, возникающих в процессе механической обработки.
В табл. 4 приведены сравнительные данные по наводороживанию и механической обработке титановых сплавов (обрабатываемый материал ВТ8; скорость резани 100 м/мин; подача 0,2 мм/об; глубина 1,0 мм) в соответствии с известным и предлагаемым способами.
Из данных табл. 4 видно,что дл того, чтобы сн ть слой глубиной 10 мм по известному способу необходимо 75 ч, а по предлагаемому- 15 ч.
В табл. 5 приведены данные длительности вакуумного отжига при разных температурах заготовок ВТ8.
Кроме того, в результате электролитического наводороживани титановых сплавов происходит неравномерное распределение водорода по сечению заготовки в соответствии со схемой, приведенной на фиг. 3. На поверхности заготовки содержание водорода может превышать 0.8 мас.%, т.е. образуетс слой с повышенной твердостью. По мере удалени от поверхности содержание
водорода уменьшаетс и на рассто нии 0,05-0,1 мм приближаетс к исходным значени м , равным 0,004 мас.%. Таким образом , слой с содержанием водорода 0,2-0,8 мас.%, при котором наблюдаетс улучше5 ние обрабатываемости резанием, значительно меньше глубины ре ани , и следовательно, дл титановых сплавов механическа обработка с применением электролитического наводороживани не
0 эффективна.
Таким образом,использование предлагаемого способа в сравнении с известным повышает эффективность наводороживани , увеличивает стойкость инструмента в
5 2-8 раз, расшир ет диапазон использовани способа, улучшает услови труда, а также обеспечиваетс экологическа чистота технологического процесса.
Claims (1)
- 0Формула изобретениСпособ обработки заготовок из титановых сплавов, при котором осуществл ют предварительное наводороживание заготовки , ее механическую обработку, после5 чего провод т обезводороживание заготовки , отличающийс тем, что, с целью снижени трудоемкости, увеличени стойкости инструмента при механической обработке a+fi -титановых сплавов, путем0 обеспечени равномерного распределени водорода по сечению заготовки, наводороживание осуществл ют в среде газообразного водорода при температуре 750 ±50°С до концентрации 0.2-0,8 мас.%,а обезводо5 роживание детали после ее механической обработки ведут путем вакуумного отжига при температуре 750±50°С и давлении не более мм рт.ст.Таблица 1Таблица 2Врем нагрева охлаждени .Предельно допустима концентраци водорода 0,14-0,02 мае. %Таблица .3Таблица 4Таблица 5Врем работы резца, мин Фиг. /150,2 Q4 0,6 0,8 / Содержание водорода, %/то массеФи г. 2IOfW0,20,05 Рассто ние от поверхности, ммФиг.З0,1
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894748988A SU1703259A1 (ru) | 1989-10-12 | 1989-10-12 | Способ обработки заготовок из титановых сплавов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894748988A SU1703259A1 (ru) | 1989-10-12 | 1989-10-12 | Способ обработки заготовок из титановых сплавов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1703259A1 true SU1703259A1 (ru) | 1992-01-07 |
Family
ID=21474449
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894748988A SU1703259A1 (ru) | 1989-10-12 | 1989-10-12 | Способ обработки заготовок из титановых сплавов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1703259A1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2571250C1 (ru) * | 2014-08-05 | 2015-12-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Способ обработки стальных изделий из сталей низкой твердости |
RU2804984C1 (ru) * | 2022-08-17 | 2023-10-09 | Анатолий Кондратьевич Онищенко | Способ противоводородной термической обработки заготовок из титановых сплавов |
-
1989
- 1989-10-12 SU SU894748988A patent/SU1703259A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР Nfe 514662, кл. В 23 В 1/00, 1976. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2571250C1 (ru) * | 2014-08-05 | 2015-12-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Способ обработки стальных изделий из сталей низкой твердости |
RU2804984C1 (ru) * | 2022-08-17 | 2023-10-09 | Анатолий Кондратьевич Онищенко | Способ противоводородной термической обработки заготовок из титановых сплавов |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1683875B1 (en) | High-speed tool steel gear cutting tool | |
CN1102965C (zh) | 具有优良的机加工性能的高强度模具用钢 | |
Åhman | Microstructure and its effect on toughness and wear resistance of laser surface melted and post heat treated high speed steel | |
SU1703259A1 (ru) | Способ обработки заготовок из титановых сплавов | |
Opitz et al. | Some recent research on the wear behaviour of carbide cutting tools | |
CN102990085A (zh) | 一种淬火钢的表面加工方法 | |
CN1013885B (zh) | 含钴铝特种高速钢 | |
JP2003001505A (ja) | チタン合金旋削加工用の超硬合金切削工具インサート | |
JP2001523766A (ja) | スズ含有快削鋼 | |
SU751505A1 (ru) | Способ изготовлени режущего инструмента | |
SU982847A1 (ru) | Способ механической обработки заготовок из сталей с нагревом срезаемого сло | |
SU833424A1 (ru) | Способ нанесени покрыти | |
RU1773945C (ru) | Способ изготовлени мелкоразмерного режущего инструмента из титановых сплавов, преимущественно перовых сверл | |
SU1650764A1 (ru) | Способ обработки металлов | |
JP3830030B2 (ja) | 被削性に優れた冷間加工用高硬度プリハードン鋼およびそれを用いてなる冷間加工用金型ならびに鋼の加工方法 | |
KR880000096B1 (ko) | 톱날의 제조방법 | |
SU1617011A1 (ru) | Способ термической обработки заготовок | |
SU1616781A1 (ru) | Способ изготовлени матриц из листовой порошковой быстрорежущей стали | |
SU1458403A1 (ru) | Инструмент из быстрорежущей стали | |
JP2545847B2 (ja) | チタン合金刃物の製造方法 | |
SU1752514A1 (ru) | Способ обработки вольфрамокобальтового твердосплавного инструмента | |
SU1765211A1 (ru) | Способ изготовлени режущего инструмента из быстрорежущей стали | |
Zakaria et al. | Performances of a reduced thick insert in machining AISI1017 steel | |
SU1399073A1 (ru) | Способ определени оптимальных скоростей резани | |
Lubis et al. | The effect of different types of quenching methods on the burr zone characteristics on Ti-6Al-4V material |