SU1678871A1 - Method of processing of hard-to-break-down pyrrhotite concentrate - Google Patents

Method of processing of hard-to-break-down pyrrhotite concentrate Download PDF

Info

Publication number
SU1678871A1
SU1678871A1 SU894706338A SU4706338A SU1678871A1 SU 1678871 A1 SU1678871 A1 SU 1678871A1 SU 894706338 A SU894706338 A SU 894706338A SU 4706338 A SU4706338 A SU 4706338A SU 1678871 A1 SU1678871 A1 SU 1678871A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
leaching
concentrate
nickel
pyrrhotite
extraction
Prior art date
Application number
SU894706338A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Юрий Николаевич Евлаш
Владислав Германович Дмитриев
Юрий Яковлевич Сухобаевский
Виктор Альбертович Линдт
Александр Константинович Обеднин
Ольга Леонидовна Блейле
Original Assignee
Норильский горно-металлургический комбинат им.А.П.Завенягина
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Норильский горно-металлургический комбинат им.А.П.Завенягина filed Critical Норильский горно-металлургический комбинат им.А.П.Завенягина
Priority to SU894706338A priority Critical patent/SU1678871A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1678871A1 publication Critical patent/SU1678871A1/en

Links

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

Изобретение относитс  к гидрометаллургическим способам переработки трудновскрываемых сульфидных материалов, содержащих цветные металлы, и может быть использовано дл  извлечени  никел  и меди из пирротиновых концентратов. Цель изобретени  - упрощение и сокращение продолжительности процесса переработки концентрата. Трудновскрываемый пирроти- новый концентрат, например концентрат, находившийс  длительное врем  на хво- стохранилище, подвергают окислительному автоклавному выщелачиванию в присутствии поверхностно-активных веществ при температуре выше точки плавлени  серы в смеси с нормальным пирротиновым концен тратом при массовом соотношении не более 60:40. Выщелачивание провод т в присутствии жирной кислоты фракции и концентрата сульфитно-дрожжевой бражки в количестве 0,3-0,5 и 4.0-4,5 кг на 1 т смеси пирротиновых концентратов соответственно причем в течение 40-60 мин от начала процесса автоклавное выщелачивание ведут при 150-170°С Зтабл СЛThe invention relates to hydrometallurgical methods for processing refractory sulfide materials containing non-ferrous metals, and can be used to extract nickel and copper from pyrrhotite concentrates. The purpose of the invention is to simplify and shorten the processing time of the concentrate. A refractory pyrrhotite concentrate, for example, a concentrate that has been in a tailgate for a long time, is subjected to oxidative autoclave leaching in the presence of surfactants at a temperature above the melting point of sulfur in a mixture with a normal pyrrhotite concentration at a mass ratio of not more than 60:40. Leaching is carried out in the presence of fatty acid fractions and sulphite-yeast brewing concentrate in an amount of 0.3-0.5 and 4.0-4.5 kg per 1 ton of a mixture of pyrrhotite concentrates, respectively, and for 40-60 minutes from the start of the process, pressure leaching at 150-170 ° C Stabl SL

Description

Изобретение относитс  к гидрометаллургическим способам переработки трудно- вскрываемых сульфидных материалов, содержащих цветные металлы, и может быть использовано дл  извлечени  никел  и меди из пирротиновых концентратов.The invention relates to hydrometallurgical methods for processing difficult-to-open sulfide materials containing non-ferrous metals, and can be used to extract nickel and copper from pyrrhotite concentrates.

Целью изобретени   вл етс  упрощение и сокращение продолжительности процесса переработки концентрата.The aim of the invention is to simplify and shorten the processing time of the concentrate.

Дл  испытани  предлагаемого способа используют промышленный нормальный пирротиновый концентрат, лежалый, пир- ротиновый концентрат из хвостохранилища крупностью минус 325 меш (0,044 мм), технический кислород (99%), жирную фракцию . лигносульфонат натри , концентрат сульфитно-дрожжевой бражки (КСДБ).For testing the proposed method, an industrial normal pyrrhotite concentrate, stale, pyrrhotite concentrate from the tailing dump, minus 325 mesh size (0.044 mm), technical oxygen (99%), fatty fraction are used. sodium lignosulphonate, sulphite-yeast brew concentrate (KSDB).

Составы нормального и лежалого пирротиновых концентратов приведены в табл.1.The compositions of normal and stale pyrrhotite concentrates are given in table 1.

Пример 1 (по известному способу). Пробу лежалого пирротинового концентрата перед выщелачиванием помещают в муфель, где при 325 ± 25°С выдерживают в течение 3 ч Затем производ т закалку его в воде. Ж:Т пульпы, подвергающейс  выщелачиванию , 1,5. Давление кислорода 10 атм. Температура 125-130°С. Продолжительность выщелачивани  2 ч. В качестве ПАВ используют ЦИАТИМ-208. Пульпу после выщелачивани  выгружают и анализируют. Извлечение никел  в раствор 67,7%, меди 57.5%.Example 1 (by a known method). A sample of the stale pyrrhotite concentrate before leaching is placed in a muffle, where it is held at 325 ± 25 ° C for 3 hours. Then it is quenched in water. G: T pulp under leaching, 1.5. The oxygen pressure is 10 atm. Temperature 125-130 ° C. The leaching duration was 2 hours. CIATIM-208 was used as a surfactant. After leaching, the pulp is discharged and analyzed. Nickel extraction in solution of 67.7%, copper 57.5%.

,- Qs, - Qs

IVJ 00 JOO xjIVJ 00 JOO xj

тздклtszkl

Пример 2 (по предлагаемому способу ), В автоклав объемом 1 л внос т 0,35 л водной пульпы лежалого пирротинового концентрата с Ж:Т 1,5 и 0,35 л водной пульпы нормального пирротинового концентрата с Ж:Т 1,5 (соотношение 50:50), а также подают жирную кислоту в количестве 0,3 кг на 1 т смеси концентратов и КСДБ в количестве 4,0 кг на 1 т смеси концентратов . Смесь концентратов с указанными реагентами при непрерывном перемешивании нагревают до 150°С, подают кислород при Ро2 9 атм и выкручивают в течение 60 мин. Затем снижают температуру процесса до 130°С и выкручивают при этой температуре 60 мин. По окончании автоклав охлаждают и выгружают пульпу. Извлечение никел  в раствор 68,8%, извлечение серы в элементарную 64,9%.Example 2 (according to the proposed method), Into an autoclave with a volume of 1 l, add 0.35 l of aqueous slurry of pyrolytic concentrate with F: T 1.5 and 0.35 l of aqueous pulp of normal pyrrhotine concentrate with W: T 1.5 (ratio 50:50), and also serves fatty acid in the amount of 0.3 kg per 1 ton of concentrate mixture and KSDB in the amount of 4.0 kg per 1 ton of concentrate mixture. The mixture of concentrates with the indicated reagents is heated to 150 ° C with continuous stirring, oxygen is fed at Ro2 9 atm and unscrewed for 60 minutes. Then the process temperature is reduced to 130 ° C and unscrewed at this temperature for 60 minutes. At the end, the autoclave is cooled and the pulp is discharged. Nickel extraction into solution is 68.8%, sulfur recovery to elemental is 64.9%.

Пример 3. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют примеру 2. Отличие в том, что соотношение лежалого пирротинового концентрата к нормальному пирротиновому концентрату 60:40.Example 3. The sequence of operations and input surfactant correspond to example 2. The difference is that the ratio of the pyrrhotite concentrate to normal pyrrhotite concentrate is 60:40.

Показатели процесса практически не отличаютс  от показателей примера-2.The process indicators do not differ much from those of Example-2.

Пример 4. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют примеру 2. Отличие в том, что соотношение лежалого концентрата к нормальному 30:70.Example 4. The sequence of operations and input surfactant correspond to example 2. The difference is that the ratio of the stale concentrate to the normal 30:70.

Показатели процесса выщелачивани  практически не отличаютс  от показателей, приведенных в примере 2.The indicators for the leaching process are practically the same as those shown in Example 2.

Примеры 5и6. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют примеру 2. Отличие в том, что соотношение лежа- лого концентрата к нормальному пирротиновому концентрату составл ет 20:80 и 0:100 соответственно.Examples 5 and 6. The sequence of operations and the input of surfactants correspond to example 2. The difference is that the ratio of the lay concentrate to the normal pyrrhotite concentrate is 20:80 and 0: 100, respectively.

Показатели процесса такие же, что и в примере 2.The process indicators are the same as in example 2.

Пример 7. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют примеру 2. Отличие в том, что соотношение лежалого пирротинового концентрата к нормальному концентрату 70:30.Example 7. The sequence of operations and input surfactant correspond to example 2. The difference is that the ratio of the retained pyrrhotite concentrate to the normal concentrate is 70:30.

Добавление к лежалому пирротиновому концентрату менее 40% нормального пирротинового концентрата приводит к ухудшению показателей процесса, а именно , снижение извлечени  никел  в раствор с 68,8 до 55,4% серы в элементарную с 64,9 до 30,2% сопровождаетс  образованием се- росульфидных гранул.Adding less than 40% of normal pyrrhotite concentrate to the pyrrhotite concentrate leads to a deterioration of the process performance, namely, a decrease in nickel extraction into the solution from 68.8 to 55.4% of sulfur to elemental from 64.9 to 30.2% is accompanied by the formation of sulfur. rosulfide granules.

Примеры 8-10. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют примеру 2. Отличие в том, что соотношение лежа- лого и нормального пирротиновых концентратов составл ет 80:20, 90:10 и 100:0 соответственно.Examples 8-10. The sequence of operations and surfactant input correspond to example 2. The difference is that the ratio of the lay and normal pyrrhotite concentrates is 80:20, 90:10, and 100: 0, respectively.

Дальнейшее уменьшение добавки нормального концентрата приводит к дальнейшему ухудшению показателей процесса.A further decrease in the addition of normal concentrate leads to a further deterioration in process performance.

Пример 11. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют примеру 2. Отличие в том, что автоклавному окислительному выщелачиванию подвергают только лежалый пирротиновый концентрат и в качестве поверхностно-активного ве- 0 щества используют только КСДБ.Example 11. The sequence of operations and the input of surfactants correspond to example 2. The difference is that only stale pyrrhotite concentrate is subjected to autoclave oxidative leaching and only KSDB is used as surfactant.

При данных услови х процесс выщелачивани  не идет.Under these conditions, the leaching process does not proceed.

Пример 12. Последовательность операций соответствует (и ввод ПАВ) приме- 5 ру 2. Отличие в том, что автоклавному окислительному выщелачиванию подвергают только лежалый пирротиновый концентрат и в качестве ПАВ используют только жирную кисло гу. 0 Процесс выщелачивани  не идет.Example 12. The sequence of operations corresponds (and surfactant input) to Example 2. The difference is that only used pyrrhotite concentrate is subjected to autoclave oxidative leaching and only fatty acid is used as surfactant. 0 The leaching process is not.

Пример 13. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют примеру 2. Отличие в том, что в качества ПАВ используют только КСДБ. 5 Использование только одного реагента не позвол ет получать необходимые технологические показатели процесса.Example 13. The sequence of operations and input surfactant correspond to example 2. The difference is that in the quality of surfactant use only KSDB. 5 Using only one reagent does not allow to obtain the necessary technological parameters of the process.

Пример 14. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют приме- 0 ру 2. Отличие в том, что в качестве ПАВ используют только жирную кислоту.Example 14. The sequence of operations and the input of surfactants correspond to example 2. The difference is that only fatty acid is used as surfactant.

Использование только жирной кислоты дает неудовлетворительные результаты 5 процесса выщелачивани .The use of only fatty acid gives unsatisfactory results 5 of the leaching process.

Приме ры 15и16. Последовательность операций и ввод ПАВ соответствуют примеру 2. Отличие в том. что в процессе автоклавного окислительного выщелачива- 0 ни  используют лежалый пирротиновый концентрат различного состава.Examples 15 and 16. The sequence of operations and input surfactant correspond to example 2. The difference is. that in the process of autoclave oxidative leaching, no used pyrrhotite concentrate of different composition is used.

При использовании лежалых пирротиновых концентратов различного состава технологические показатели аналогичны 5 показател м примера 2.When using stale pyrrhotite concentrates of different composition, the technological parameters are similar to the 5 indicators of example 2.

Результаты опытов приведены в табл.1. Увеличение соотношени  трудновскрываемого пирротинового концентрата и нормального пирротинового концентрата, 0 например 70:30 (в предлагаемом способе не более 60:40), приводит к уменьшению извлечени  никеп  в раствор до 55,4% с одновременным уменьшением перехода серы в серу элементарную до 30,2 % и образованием се- 5 росульфидных гранул.The results of the experiments are given in table.1. An increase in the ratio of the hardly refractory pyrrhotite concentrate and the normal pyrrhotite concentrate, 0, for example, 70:30 (in the proposed method is not more than 60:40), leads to a decrease in the recovery of nickeps in the solution to 55.4% with a simultaneous decrease in the transition of sulfur to sulfur to 30.2 % and the formation of sulfur-5 sulfide granules.

Снижение температуры на первой стадии процесса автоклавного окислительного выщелачивани  (менее 150°С), например 140°С, приводит к снижению извлечени  никел  и меди в раствор соответственно до 61,4 и 41,4% с одновременным ухудшениемThe decrease in temperature in the first stage of the autoclave oxidative leaching process (less than 150 ° C), for example 140 ° C, leads to a decrease in the extraction of nickel and copper into the solution, respectively, to 61.4 and 41.4% with simultaneous deterioration

перехода серы в серу элементарную до 58,9%,the transition of sulfur to sulfur elemental to 58.9%,

Увеличение температуры на первой стадии процесса (более 170°С), например 180°С, хот  и дает незначительное увеличение извлечени  цветных металлов в раствор примерно на 1,5-2,0%, но при этом значительно увеличиваютс  энергозатраты и поэтому превышение температуры процесса на первой стадии более 170°С экономически нецелесообразно.An increase in temperature in the first stage of the process (more than 170 ° C), for example, 180 ° C, although it gives a slight increase in the extraction of non-ferrous metals into the solution by about 1.5-2.0%, but this significantly increases the energy consumption and therefore the temperature of the process in the first stage more than 170 ° C is not economically feasible.

Увеличение времени выщелачивани  на первой стадии процесса (более 60 мин), например 70 мин, не позвол ет улучшить технологические показатели процесса. Сокращение времени первой стадии процесса выщелачивани  (менее 4 мин), например 30 мин. приводит к снижению извлечени  никел  и меди в раствор соответственно до 59,4 и 41,4%.An increase in the leaching time in the first stage of the process (more than 60 minutes), for example 70 minutes, does not allow an improvement in the technological parameters of the process. The reduction in time of the first stage of the leaching process (less than 4 minutes), for example, 30 minutes. leads to a decrease in the extraction of nickel and copper in the solution, respectively, to 59.4 and 41.4%.

Уменьшение расхода жирной кислоты менее 0,3 мг/т смеси пирротиновых концентратов , например 0,2 мг/т, ухудшает технологические показатели процесса по извлечению цветных металлов в раствор и переходу серы в серу элементарную.Reducing the consumption of fatty acids of less than 0.3 mg / t of a mixture of pyrrhotite concentrates, for example, 0.2 mg / t, impairs the technological parameters of the process for the extraction of non-ferrous metals in the solution and the transition of sulfur to sulfur elemental.

Увеличение расхода жирной кислоты до 0,6 кг/т смеси пирротиновых концентратов не приводит к улучшению технологических показателей процесса.An increase in the consumption of fatty acid to 0.6 kg / ton of a mixture of pyrrhotite concentrates does not lead to an improvement in the technological parameters of the process.

Применение в отдельности жирной кислоты и КСДБ при выщелачивании не позвол ет достигнуть необходимого положительного эффекта. Это св зано с тем, что при использовании только КСДБ происходит выщелачивание нормального пирротинового концентрата, а лежалый пирротиновый концентрат из-за наличи  окисных пленок не вскрываетс .The separate use of fatty acid and KSDB during leaching does not allow to achieve the desired positive effect. This is due to the fact that, using only KSDB, the leaching of normal pyrrhotite concentrate occurs, and the stale pyrrhotine concentrate is not opened due to the presence of oxide films.

Использование только жирной кислоты позвол ет вскрыть минералы как нормального , так и лежалого пироотиновых концентратов , но при этом цветные металлы и элементарна  сера частично переход т в гранульный продукт, ш) требует дополнительной операции по извлечению их из гранул .The use of only fatty acid allows opening the minerals of both normal and old pyrootin concentrates, but at the same time non-ferrous metals and elemental sulfur partially transfer to the granular product, w) requires an additional operation to extract them from the granules.

Таким образом, положительный эффект при выщелачивании смеси трудновскрываемого пирротинового концентрата в соотношении не более 60:40 достигаетс  только при совместном использовании жирной кислоты и КСДБ.Thus, a positive effect in the leaching of a mixture of refractory pyrrhotite concentrate in a ratio of not more than 60:40 is achieved only with the combined use of fatty acid and KSDB.

Анализ совместного и раздельного действи  реагентов на пирротиновые концентраты приведен в табл.2.The analysis of the combined and separate action of the reagents on the pyrrhotite concentrates is given in Table 2.

Данные табл.2 показывают, что сумма эффектов по извлечению никел  в растворThe data of table 2 show that the sum of the effects on the extraction of nickel in solution

от раздельного действи  лигносульфоната натри  (КСДБ) и жирной кислоты ниже эффекта от их совместного воздействи  в предлагаемом способе.from the separate action of sodium lignosulfonate (KSDB) and fatty acid below the effect of their combined effect in the proposed method.

5Следует отметить, что введение лигносульфоната натри  мене 4 кг/т смеси концентратов приводит к образованию серосульфидных гранул, что требует проведени  дополнительных операций по отделе0 нию гранул и их переработке. Это усложн ет процесс, увеличивает его продолжительность и требует дополнительного оборудовани .5It should be noted that the introduction of sodium lignosulfonate of less than 4 kg / ton of a mixture of concentrates leads to the formation of serosulfide granules, which requires additional operations for the separation of granules and their processing. This complicates the process, increases its duration and requires additional equipment.

Введение КСДБ Оолее 4,5 кг/т смесиIntroduction of KSDB About 4.5 kg / ton of mixture

5 концентратов при времени выщелачивани  предлагаемого способа (максимум 2 ч) приводит к увеличению остаточной концентрации КСДБ в получаемом продукте, тем самым нарушает технологический цикл на5 concentrates with the leaching time of the proposed method (maximum 2 h) leads to an increase in the residual concentration of the SDS in the resulting product, thereby disrupting the process cycle

0 последующих операци х переработки получаемого продукта. Снижение остаточной концентрации КСДБ до необходимого уровн  возможно только при увеличении продолжительности процесса выщелачивани .0 subsequent processing of the resulting product. A decrease in the residual concentration of KSDB to the required level is possible only with an increase in the duration of the leaching process.

5Технико-экономические преимущества5Technical and economic benefits

предлагаемого способа по сравнению с известным приведены в табл.3.the proposed method in comparison with the known are given in table 3.

Использование предлагаемого способа по сравнению с известным позвол ет упро0 стить процесс (ссжрэтить число операций) п сократить его продолжительность почти в 2 раза при сохранении показателей по извле чению цветных металлов в растворе на уроа не прототипа.The use of the proposed method in comparison with the known one allows to simplify the process (reduce the number of operations) and reduce its duration by almost 2 times while maintaining the indicators for extracting non-ferrous metals in solution at the prototype level.

5five

Claims (1)

Формула изобретени Invention Formula Способ переработки трудновскрываемого пирротинового концентрата, включзю0 щий автоклавное окислительное выщелачивание в присутствии поверхностно-активных веществ при температуре выше точки плавлени  серы, отличающий- с   тем, что, с целью упрощени  и сокреще5 ни  продолжительности процесса переработки концентрата, автоклавному окислительному выщелачиванию подвергают смесь трудновскрывэемого пирротинового концентрата и нормальногоA method of processing a refractory pyrrhotite concentrate, including autoclave oxidative leaching in the presence of surfactants at a temperature above the melting point of sulfur, characterized in that, in order to simplify and shorten the processing time of the concentrate, it is difficult to remove the mixture with a difficult process. and normal 0 пирротинового концентрата в массовом соотношении не более 60:40 в присутствии жирной кислоты фракции и концентрата сульфитно-дрожжевой бражки в количестве 0,3-0,5 кг и 4,0-4,5 кг на 1 т смеси0 pyrrhotite concentrate in a mass ratio of not more than 60:40 in the presence of a fatty acid fraction and a concentrate of sulphite-yeast brew in the amount of 0.3-0.5 kg and 4.0-4.5 kg per 1 ton of the mixture 5 пирротиновых концентратов соответственно , причем в течение 40-60 мин от начала процесса автоклавное выщелачивание ведут при 150-170°С.5 pyrrhotite concentrates, respectively, and within 40-60 minutes from the start of the process, autoclave leaching is carried out at 150-170 ° C. Та в л и п а 1That in l and n and 1 ПредлагаемыйProposed 246,8 23,6 112,3 0,54 0,20 41,2 19,7 16,268,8 60,0 9,7 14,0 33,3 41,0 9t,3 78,7 64,9246.8 23.6 112.3 0.54 0.20 41.2 19.7 16.268.8 60.0 9.7 14.0 33.3 41.0 9t, 3 78.7 64.9 340,8 15,3 (03,9 0,46 0.18 39,8 18,8 14,867,4 «0,0 11,2 17,5 32,0 39,0 94,7 82,3 «4,8340.8 15.3 (03.9 0.46 0.18 39.8 18.8 14.867.4 "0.0 11.2 17.5 32.0 39.0 94.7 82.3" 4.8 1one 449,2 28,0 154,5 0,66 0,21 40,9 2,6 16,5 69,5 55,7 10,0 18,1 36,3 43,1 89,2 80,9 6t,9449.2 28.0 154.5 0.66 0.21 40.9 2.6 16.5 69.5 55.7 10.0 18.1 36.3 43.1 89.2 80.9 6t, 9 539,8 14,6 144,6 0,52 0,20 39,4 Л,7 1,1 71,2,56,1 10,5 -21,4 29,3 44,0 91,5 84,4 63,0 Ь75,0 19,6 130,0 0,6 0,t6 36,2 21,5 18,4 74,4 62,5 19,6 18,1 30,5 35,0 82,3 78,9 67,5539.8 14.6 144.6 0.52 0.20 39.4 L, 7 1.1 71.2.56.1 10.5 -21.4 29.3 44.0 91.5 84.4 63.0 L75.0 19.6 130.0 0.6 0, t6 36.2 21.5 18.4 74.4 62.5 19.6 18.1 30.5 35.0 82.3 78, 9 67.5 136,4 18,8 135,0 0,47 0,1 42,0 13,5 7,8 55,4 54,2 8,7 20,3 29,8 29,8 18,4 52,3 30,2 Получены гранулы136.4 18.8 135.0 0.47 0.1 42.0 13.5 7.8 55.4 54.2 8.7 20.3 29.8 29.8 18.4 52.3 30, 2 Granules obtained составе,X: 1 , 4 N4; Си 0,79;F« 25,2; 42,5SSM 0,3(- 316,1 2,9 72,8 0,96 0,31 39,8 18,8 6,2 22,8 37,5 4,5 13,1 65,9 67,2 96,5 88,0 29,0composition, X: 1, 4 N4; C 0.79; F "25.2; 42.5SSM 0.3 (- 316.1 2.9 72.8 0.96 0.31 39.8 18.8 6.2 22.8 37.5 4.5 13.1 65.9 67.2 96.5 88.0 29.0 .911,81,6 63,8 1,10,43 42,9 19,в 2,1 14,7 10,0 3,3 11,9 6,4 86,0 97,0 87,8 9,4.911.81.6 63.8 1.10.43 42.9 19, 2.1 14.7 10.0 3.3 11.9 6.4 86.0 97.0 87.8 9.4 .10 1,80,6 1в,3 0,32 0,42 40.10 1,80,6 1v, 3 0,32 0,42 40 ;1 19,5 1,5 19,45,1 0,5 3,6 79,2 91,; 1 19.5 1.5 19.45.1 0.5 3.6 79.2 91, Прои -с эмаегл л Bsi.tva Ив млProduction - with emaegl l Bsi.tva Yves ml ПРОЦРСС i- аепнч не кдс-.PROCCRSS i-aprnch not cds-. .112,00,610,3,00,4942,820,90,2-------,-.- .122,10,719,080,860,4340,419,21,6------ -J340 ,110,491,20,820,2537,319,011,646,747,510,914,853,654,287,7 80,3 40,0.112,00,610,3,00,4942,820,90,2 -------, -.- .122,10,719,080,860,4340,419,21,6 ------ -J340, 110,491, 20,820,2537,319,011,646,747,510,914,853,654,287,7 80.3 40.0 ,99,085,50,870,336,719,89,5 43,7Пану  гни сером, - ль, 99,085,50,870,336,719,89,5 43,7 To the gray rot, eh 0,670,336,719,89,5 43,735,010,313,956,865,086,3 86 40,1 г-, лыг 0,670,336,719,89,5 43,735,010,313,956,865,086.3 86 40.1 g-, lig JS40,321,8149,70,6.30,3540,318,114,8 66,551,09,32t,9i8,853,891,4 --4,ч СО,8JS40,321,8149,70,6.30,3540,318,114,8 66,551,09,32t, 9i8,853,891.4 --4, h CO, 8 .1642,321,8142,80,660,2134,021,818,1 70,353,010,818,328,74в,192,5 ,4 63,4.1642,321,8142,80,660,2134,021,818,1 70,353,010,818,328,74в, 192.5, 4 63.4 -17 36,5 15,3 104S4 0,7 0,32 40,9 22,1 14,8 57,536,8 8,6 14,7 42,2 64,0 88,9 86,2 57,7 .18 41,4 17,- 107,2 0,S4 0,22 4,0 21,4 16,9 69,957,5 9,7 15,1 32,6 44,0 «9,1 83,5 05,-17 36.5 15.3 104S4 0.7 0.32 40.9 22.1 14.8 57.536.8 8.6 14.7 42.2 64.0 88.9 86.2 57.7 .18 41.4 17, - 107.2 0, S4 0.22 4.0 21.4 16.9 69.957.5 9.7 15.1 32.6 44.0 “9.1 83.5 05, -19 36,2 18,0 130,0 0,46 0,1 42,1 13,5 7,8 - ,---- -19 36.2 18.0 130.0 0.46 0.1 42.1 13.5 7.8 -, ---- -20 41,0 18,4 105,0 0,53 0,2 .41,2 21,2 16,4 70,660,79,714,832,0 40,0 89,5 82,7 64,0-20 41.0 18.4 105.0 0.53 0.2 .41.2 21.2 16.4 70.660.79.714.832.0 40.0 89.5 82.7 64.0 «" .21 3,2 14,9 108,9 0,56 0,3 39,7 21,6 15,1 61,441,48,815,339,2 60,0 86,3 84,3 5S.9.21 3.2 14.9 108.9 0.56 0.3 39.7 21.6 15.1 61.441.48.815.339.2 60.0 86.3 84.3 5S.9 - . -. 22 41,6 19,4 106,4 0,53 0,21 40,8 22,0 16,1 69,956,3 9,8 15,0 32,0 42,0 88,7 65,8 62,822 41.6 19.4 106.4 0.53 0.21 40.8 22.0 16.1 69.956.3 9.8 15.0 32.0 42.0 88.7 65.8 62.8 67,7 57,567.7 57.5 9 |0д,3 99,2 7,69 | 0д, 3 99.2 7.6 Прои -с эмаегл л Bsi.tva Ив млProduction - with emaegl l Bsi.tva Yves ml ПРОЦРСС i- аепнч не кдс-.PROCCRSS i-aprnch not cds-. - . Получены ce pocy.TN- фидныг гранулы-. Received ce pocy.TN- fidnyg granules t18192021222}2425262723293031323334 35t18192021222} 2425262723293031323334 35 . ,0|9,6110,40,47 0,1839,821,915,872,562,99,915,628,336,086,585,46),6. , 0 | 9.6110,40,47 0,1839,821,915,872,562,99,915,628,336,086,585.46), 6 VV 2442,720,5113,10,55 0,1940,521,716,269,260.710,115,933,Z38,088,084,763,22442,720,5113,10,55 0.1940,521,716,269,260.710,115,933, Z38,088,084,763.2 2542,820,4105,60,49 0,2240,521,1.16,567,358,510,114,929,644, I88,082,364,42542,820,4105,60,49 0,2240,521,1.16,567,358,510,114,929,644, I88.082,364.44 2636,514,9107,20,66 0,3140,821,316,359,441,48,615,139,862,088,783,163,6 V2743,220,4111,80,52 0,2040,820,416,169,758,39,815,232,641,792,382,965,42636,514,9107,20,66 0,3140,821,316,359,441,48,615,139,862,088,783,163,6 V2743,220,4111,80,52 0,2040,820,416,169,758,39,815,232,641,792,382,965,4 Прокалка при 325 ± 25 С в течение 3 ч, закалка в воде. Выщелачивание при 125-130 С в течение 2 чCalcination at 325 ± 25 C for 3 h, quenching in water. Leaching at 125-130 C for 2 h Выщелачивание лежалого пирротинового концентрата при и 60 мин, при 130 С и 60 мин. Лигнасуль фонат натри  4,0 кг/т; Жирна  кислота 0,3 кг/тLeaching of stale pyrrhotite concentrate at 60 min, at 130 C and 60 min. Lignacul Phonate sodium 4.0 kg / ton; Fatty acid 0.3 kg / t Продолжение табл.1Continuation of table 1 Таблица ITable I Резкое уменьшение извлечени  никел  в раствор и элементарную серу, не происходит воделачнванне концентратаA sharp decrease in nickel extraction in the solution and elemental sulfur, does not occur on the concentrate Выщелачивание лежалого и нормального концентратов п соотношении 50:50 при 150ГС и 60 мин, при и 60 ии  Жкрна  кнслог  0,} кг/тLeaching of stale and normal concentrates n ratio of 50:50 at 150 ° C and 60 min, at and 60 ° C, and 0 kg} / ton Выщелачивание лежалого и нормального пирротпновых концентратов в соотношении 50:50 при и 60 мин при 130 С и 60 мин. Лигно- сульфонат натри  4,0 кг/тLeaching of stale and normal pyrrhotpine concentrates in the ratio of 50:50 at and 60 minutes at 130 ° C and 60 minutes. Sodium ligno sulfonate 4.0 kg / ton Выщелачивание лежалого и нормального инрротиновых концентратов в соотношении 50:50 при и 60 мин при 130° С и 60 мн . Жирна  кислота 0,3 кг/т. Лигно- сульфонат натри  4,0 кг/тLeaching of stale and normal inrrotin concentrates in the ratio of 50:50 at and 60 minutes at 130 ° C and 60 mn. Fatty acid 0.3 kg / t. Sodium ligno sulfonate 4.0 kg / ton Виды операции: выщелачиваниеTypes of operation: leaching Продолжительность процесса 2чThe duration of the process 2h ОтсутствуетMissing Z: Z: е e Извлечение в раствор, %: никель 68,8 медь 60,0Removing the solution,%: Nickel 68,8 copper 60,0 Извлечение серы в элементарную серу, 7,1 64,9Extraction of sulfur in elemental sulfur, 7.1 64.9 Необходимы эСатраты на автоклавRequired autosclave Продолжение табл. 2Continued table. 2 0,10.1 9,09.0 Уменьшение извлечени  никел  в раствор на 24%. Вскрытие минералов произошло, но никель частично перешел в гранульный продукт, что обуславливает уменьшение извлечени  никел  в раствор.Reduction in nickel extraction by 24%. The opening of minerals occurred, but nickel partially transferred to the granular product, which causes a decrease in nickel extraction in the solution. Извлечение никел  из гранульного продукта требует дополнительных операций Уменьшение извлечени  никел  в раствор на 21%. Вскрытие лежалых пкрротиновых концентратов не происходитExtraction of nickel from the granular product requires additional operations. Reducing the extraction of nickel into the solution by 21%. Dissection of stale proteinol concentrates does not occur. Увеличение извлечении никел  в раствор на 1Z, уменьшение количества операций (прокалка, закалк ), уменьшение времени процесса с 5 ч до 2 ч. Получаема  окисленна  пульпа неIncreasing the extraction of nickel in the solution by 1Z, reducing the number of operations (calcining, hardening), reducing the process time from 5 hours to 2 hours. The resulting oxidized pulp does not содержит гранул ... . . . - -Таблица 3contains granules .... . . - - Table 3 Упрощение схемы нерер ботки лежалых пирр отиновых концентратов на 2 операцииSimplification of unrecycling of used pyrrhine concentrates for 2 operations Сокращение продолжительности переработки примерно в 2 разаReducing the processing time by about 2 times Исключение (ргоем- кой операции прокалки позвол ет сократит - технологическое оборудование и повысить технике-экономические показатели переработкиAn exception (the projectile calcination operation makes it possible to shorten the technological equipment and improve the engineering and economic indicators of processing Извлечение никел  и меди в раствор в предлагаемом способе на уровне известногоExtraction of nickel and copper in solution in the proposed method at the level of the known Исключаютс  затраты на дополнительное технологическое оборудование. Затраты на реагенты на выщелачивание сопоставимыCosts for additional process equipment are excluded. Leaching reagent costs are comparable.
SU894706338A 1989-06-14 1989-06-14 Method of processing of hard-to-break-down pyrrhotite concentrate SU1678871A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU894706338A SU1678871A1 (en) 1989-06-14 1989-06-14 Method of processing of hard-to-break-down pyrrhotite concentrate

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU894706338A SU1678871A1 (en) 1989-06-14 1989-06-14 Method of processing of hard-to-break-down pyrrhotite concentrate

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1678871A1 true SU1678871A1 (en) 1991-09-23

Family

ID=21454715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU894706338A SU1678871A1 (en) 1989-06-14 1989-06-14 Method of processing of hard-to-break-down pyrrhotite concentrate

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1678871A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2555702C2 (en) * 2010-12-30 2015-07-10 Налко Компани Glycerides and fatty acid mixtures and methods for use thereof
RU2667192C1 (en) * 2017-10-04 2018-09-17 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие КВАЛИТЕТ" ООО "НПП КВАЛИТЕТ" Method for processing sulphide polymetallic materials containing platinum metals (variants)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР № 1339154, кл. С 22 В 3/00, 1985. Авторское свидетельство СССР № 1024517, кл. С 22 3/00, 1982. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2555702C2 (en) * 2010-12-30 2015-07-10 Налко Компани Glycerides and fatty acid mixtures and methods for use thereof
RU2667192C1 (en) * 2017-10-04 2018-09-17 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие КВАЛИТЕТ" ООО "НПП КВАЛИТЕТ" Method for processing sulphide polymetallic materials containing platinum metals (variants)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100727720B1 (en) Method for leaching nickeliferous laterite ores
US8287827B2 (en) Process for the hydrometallurgical treatment of a lateritic nickel/cobalt ore and process for producing nickel and/or cobalt intermediate concentrates or commercial products using it
US4410498A (en) Acid leaching of nickel from serpentinic laterite ores
EP1644541B1 (en) Process for recovery of nickel and cobalt by heap leaching of low grade nickel or cobalt containing material
DE2507930C2 (en) Process for the extraction of metals, in particular nickel and copper, from manganese nodules
CA2593706A1 (en) Extraction of nickel and cobalt from a resin eluate stream
US5415849A (en) Process for dissolving used catalyst
CN101403042A (en) Recovery processing method for cyanogen golden mine tailing
CN105803197B (en) A kind of method of method using synergic solvent extraction removing calcium and magnesium from nickel cobalt biochemical lixivium
DE3105445A1 (en) METHOD FOR LAUGHTING SULFIDIC RAW STONES CONTAINING IRON AND NON-FERROUS METALS
CN111519026B (en) Method for leaching secondary coated gold hematite
OA11283A (en) Selective precipitation of nickel and cobalt.
JP2006516679A (en) Extraction method of nickel and cobalt from laterite ore
US4778520A (en) Process for leaching zinc from partially desulfurized zinc concentrates by sulfuric acid
SU1678871A1 (en) Method of processing of hard-to-break-down pyrrhotite concentrate
AU2009344269B2 (en) Method for the treatment of mixed hydroxide product produced in a metal extraction process
CN115029551B (en) Method for leaching and reducing magnesium from high-magnesium low-nickel concentrate
DE60110924T2 (en) PRESSURE EXTRACTION METHOD FOR OBTAINING ZINC FROM SULPHIDE MATERIALS
JPH0770656A (en) Prevention of formation of double salt based on jarosite, ammonium and alkali
CN101864524B (en) Clean production technology for processing low-grade laterite-nickel ore by sodium carbonate alkali fusion
RU2078841C1 (en) Method of oxidized nickel ores processing to produce nickel and cobalt
RU2156315C1 (en) Method of processing of nickel-containing copper slags
DE2522969C3 (en) Method of treating manganese nodules
RU2184163C1 (en) Method of processing underwater iron-manganese ores
DE2011613A1 (en) Process for separating nickel