SU1590544A1 - Способ освоени скважины - Google Patents
Способ освоени скважины Download PDFInfo
- Publication number
- SU1590544A1 SU1590544A1 SU874329657A SU4329657A SU1590544A1 SU 1590544 A1 SU1590544 A1 SU 1590544A1 SU 874329657 A SU874329657 A SU 874329657A SU 4329657 A SU4329657 A SU 4329657A SU 1590544 A1 SU1590544 A1 SU 1590544A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- well
- gasifier
- annulus
- volume
- fluid
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к нефтегазодобывающей пром-ти. Цель - повышение эффективности способа за счет исключени преждевременного реагировани скважинной жидкости с газообразователем. Перед освоением скважины задаютс величиной снижени гидростатического давлени P сн и определ ют необходимое количество газообразовател в виде гидридов щелочных или щелочно-земельных металлов и объем продавочной жидкости по графику, построенному согласно математической формулы. Из расчетного количества газообразовател приготавливают его взвесь в углеводородной жидкости. Закачивают жидкость в затрубное пространство и продавливают в скважину в зко-упругим разделителем и продавочной жидкостью. При открытом затрубном пространстве осуществл ют выпуск продавочной жидкости за счет упругой энергии газа, образовавшегос при взаимодействии газообразовател с водой. Снижают избыточное давление в затрубном пространстве до атмосферного, после чего процесс понижени гидростатического давлени в скважине считают законченным. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
ве газообразовател используют гидриды щелочных и щелочноземельных металлов .
Количество реагента и объем прода- вочной жидкости определ ют исход из планируемой величины снижени гидростатического давлени по графику, построенному согласно формуле:
pcH 2-Tof(F;;;v)
f
j -А-Ю -Рв-С- д-Езгч (..
де Р. - снижение гидростатического давлени , МПа; ,
f
Ч плотность скважиннои жидкости ,
объем газа, выдел ющегос с единищз массы газообразовател ,
g - ускорение свободного падени ,
F,,- площадь затрубного простран- JT2
ства, м ; F - площадь поперечного сечени
насосно-компрессорных труб,
м G - масса газообразовател , кг;
V аа объем продавочной жидкос г
ти,
атмосферное давление, МПа. Величину q определ ют из уравнени взаимодействи гидрида щелочного или щелочноземельного металла с водой:
МеН„ + nH,f+Me(OH);
(2)
упругого состава позвол ет устранить вление барботацш, повысить эффективность использовани упругой энергии . газа.
Вывод формулы, св зывающей планируемую .величину снижени гидростатического давлени с объемом продавоч- ной жидкости и массой газообразовател , производитс , из следующих соображений ..
При снижении гидростатического давлени часть объема скважины сказываетс свободным от жидкости.
Величину этого объема можно вьфа- зить зависимостью
V НС„( РЗ
).
(3)
20
где V - объем скважинного пространства , свободный от жидкости;
И
он
глубина уровн скважиннсь жидкости после снижени гидростатического давлени ; ,F T: площади трубного и затрубного
пространств соответственно. Исход из того, что снижение гидростатического давлени производитс посредством последовательной закачки в затрубное пространство скважины реагента-газообразовател и продавочной жидкости и, допуска , что -с нижении избыточного давлени в зат- рубном пространстве после продавки реагента происходит полный вынос или излив продавочной жидкости, объем скважинного пространства, освободившийс от жидкости, можно представить в виде
40
где Ь, гГ - стехиомегрические коэффициенты , определ ющие коли- ч.ество взаимодействующих и образовавшихс в результате реакции веществ; а -.коэффициент, характеризую- 45
щий валентность щелочного или щелочноземельного металла ;
Me - индекс щелочного или щелочноземельного металла. ,50
Задава сь величиной снижени гидростатического давлени , котора определ етс конкретными геолого-промысловыми услови ми и зна q, определ - ют необходимое количество реагента и объем продавочной жидкости.
Использование в качестве разделител газа и продавочной жидкости в зко40
45
V (,)-F,, ,
(4)
где Н - глубина контакта раздела
между продавочной жидкостью и газовой подушкой ; толщина газовой подушки ; Н - глубина контакта между газовой подушкой и скважиннои жидкостью.
. Приравнива выражени (3) и (4), определ ют величину К через Н „р, Н, Fg и .
Нс„ (Frp+ ,). (5)
Откуда
Н - F зт(.) ,J
(6)
Величина Н может мен тьс в зависимости от количества газообразовател G, его способности выделить некоторое количество газа из единиць массы q и лавлени , под которым находитс газо159
ра подушка - Р
Давление Р
PI
р + Р
f у
представл ют
где Р - избыточное давление в затрубье на устье скважины} Р(,р - давление от столба продавочной жидкости.
Р равно давлению столба жидкости в НКТ и его представл ют как
j5qH, где J) плотность скважин ,
ной жидкости, так как
н н„р+
Нг,
(8) (9)
то Р + PgHnp pgCHp ч- Нпр)5 Ру РSHp.
Объем газа V, вьщел емого некоторым количеством газообразовател в . нормальных услови х, т.е. при атмосферном давлении Р, выражают как
V, G .q.
Объем газа V,, выдел ющегос при
давлении Р,,, определ ют из соотноше/
ни
(10)
Р,- V
2
(10
(11)
откуда
V,- Ро
V. -5 (12)
Учитьша (7) - (9) дл величины Р записывают
РГ feHnp+pgH.
(13)
Тогда, выража V как V fY ,.-Е и принима во внимание (12):
н.. F -s-pilI t (,,) вт (1)
где 10 - числовой коэффициент пропор
циональности. Выражение (14) приводитс к виду
j g-F3T-H - -f-SFi -H p. Н
10
G -q,
(15)
Реша данное квадратное уравнение относительно Н , и использу только
ил е 15905А46
положительные корни, так как тельные не имеют физического получают:
„..К|.|:н1771о..о.а.Р,,,„
Выража величину Н через
ir
HCH через и подставл (14) в (6), получают окончательную формулу
сн
- S
2-1об(р;-;р
.v ..
20
Формула справедлива лишь при условии использовани в процессе снижени гидростатического давлени газообразовател .
Пример 1. Исходные данные: ос- 25 воению подлежит скважина, обсаженна эксплуатационной колонной диаметром 146 мм, диаметр спущенных насосно-ком- прессо ных труб 73 мм, следовательно РЗГ 0,008 м - 0,003 м Сква- 30 заполнена водой f 1000 кг/м, планируема величина снижени гидростатического давлени 8,0 МПа, используемый реагент-газообразователь - гидрид кальци CaHj (гидрид щелочно- -i ; j земельного металла).
Согласно уравнению (2) определ ют объем газа, вьщел ющегос при взаимо- действии 1 кг газообразовател с водой - q:
35
40
СаН +2H,D Са (OH)i+2Н j .
Откуда видно, что из 1 г-мрль гидрида кальци образуетс 2 г-моль водо- 45 Р°ДЭ. Зна молекул рный вес гидрида кальци и водорода, а также, что объе 1 г-моль газа равен 22,4 л, определ ют объем газа, вьщел ющегос из 1 кг гидрида кальци :
-50
1,.
Затем по диаграмме (фиг. 1), на которой графически представлено урав- 55 нение (1), исход из заданной величины снижени гидростатического давлени , определ ют необходимое количество гидрида кальци и объем продавоч- ной жидкости.
Дл этого, на оси, соответствуют щей изменению величины снижени гидростатического давлени Р наход т точку с отметкой, равной 8,0 МПа. Перпендикул рно оси Pg провод т из этой точки линию до пересечени ее с кривой снижени гидростатического давлени , соответствующей объему продавоч- ной жидкости 8 м. Затем из точки ресечёни провод т линию параллельную РЛЬ. По точке пересечени этой
осью G определ ют необходимое количество газообразовател , равное 100 кГ. Таким образом, дл обеспе- 15 чени снижени гидростатического давлени на 8,0 МПа необходимое количество гидрида кальци составл ет 100 кг при объеме продавки 8 м.
С целью предотвращени пре здевре- 20 менного реагировани гидрида кальци с водой его в количестве 100 кг перемешивают в отдельной емкости с ди-1 зепьным топливом (углеводородной жид15905448
Согласно уравнению (2) определ ют объем газа, вьщел ющегос при взаимодействии 1 кг гидрида лити с водой Ч-
В данном случае
ОСИ г , j t-H
линии с
LiH+H20 LiOH+H I.
Откуда видно, что из 1 г-моль гидрида лити , в результате его взаимодействи с водой образуетс 1 г-моль водорода. Зна молекул рный вес гидрида лити и водорода, а также, что объем 1 г-моль газа равен 22,4 л, определ ют объем газа, вьщел ющего из 1 кг гидрида лити :
q 2,8 .
Затем по диаграмме (фиг. 2), на которой графически представлено уравнение (1), исход из заданной ве.ичи- ны снижени гидростатического давлени , определ ют необходимое количество
ч t t „ гидрида лити и.объем продавочной жид костью) в соотношении 1 кг на 1 л. По- «мк м
тг rjf РИ
лученную таким образом-взвесь насосДл этого на оси, соответствующей
изменению величины снижени гидростатического давлени РСН наход т т.очку
ным агрегатом подают взатрубное пространство скважины и продавливают в з коупругим разделителем в объеме 75 л
с отметкой, равной 8,0 МПа. Перпендикул рно оси РСН провод т из этой точки линию до пересечени ею кривой снижени гидростатического давлени ,соответствующей объему продавочной жидкости 8м. Затем из точки пересечени провод т линию, параллельную оси Р,. По точке пересечени этой линии с осью G определ ют необходимое количество гидрида лити , равное 35 кг.
и продавочной жидкостью в объеме 8 м , 30
35
40
В процессе закачки происходит се- диментационное разделение гидрида , кальци и дизельного топлива с последующим химическим взаимодействием гидрида кальци с водой и-вьщелением газа.
После проведени указанных операций насосный агрегат останавливают, а затрубное пространство скважины открывают. Благодар упругой энергии сжатого газа происходит вытеснение всей закачанной жидкости в объеме 8 м. После снижени избыточного давлени в затрубном пространстве до атмосферного процесс снижени гидростатического давлени в скважине заканчиваетс .
П -р и м е р 2.. Исходные данные: освоению подлежит скважина, обсаженна эксплуатационной колонной диамет- ром 146 мм, диаметр спущенных насос- .но-компрессорных труб 73 мм, следова45
50
РЗТ 0,008 F тр 0,003 м
с отметкой, равной 8,0 МПа. Перпендикул рно оси РСН провод т из этой точки линию до пересечени ею кривой снижени гидростатического давлени ,соответствующей объему продавочной жидкости 8м. Затем из точки пересечени провод т линию, параллельную оси Р,. По точке пересечени этой линии с осью G определ ют необходимое количество гидрида лити , равное 35 кг.
Таким образок, дл обеспечени снижени гидростатического давлени на 8,0 МПа необходимое количество гидрида лити составл ет 35 кг при объеме продавочной жидкости 8 м о
С целью исключени пре девременно- го реагировани гидрида лити с водой его в количестве 35 кг перемешивают в отдельной емкости с дизельным топливом (углеводородной жидкостью) в соотношении 1 кг на 1 л. Полученную таким образом взвесь насосным агрегатом подают в затрубное пространство скважины и продавливают в зкоупругим разделителем в объеме 75 л и продавочтельно , . ,
Скважина заполнена водбй жидкостью в
планируема величина снижени гидро- ; В процессе закачки происходит седистатического давлени 8,0 МПа, исполь-ментационное разделение гидрида лити
зуемый газообразователь-гидрид лити и дизельного топлива с последующим хи (LiH) - гидрид щелочного металла.
объеме 8 м
мическим взаимодействием гидрида лиLiH+H20 LiOH+H I .
Откуда видно, что из 1 г-моль гидрида лити , в результате его взаимодействи с водой образуетс 1 г-моль водорода. Зна молекул рный вес гидрида лити и водорода, а также, что объем 1 г-моль газа равен 22,4 л, определ ют объем газа, вьщел ющего из 1 кг гидрида лити :
q 2,8 .
Затем по диаграмме (фиг. 2), на которой графически представлено уравнение (1), исход из заданной ве.ичи- ны снижени гидростатического давлени , определ ют необходимое количеств
с отметкой, равной 8,0 МПа. Перпендикул рно оси РСН провод т из этой точки линию до пересечени ею кривой снижени гидростатического давлени ,соответствующей объему продавочной жидкости 8м. Затем из точки пересечени провод т линию, параллельную оси Р,. По точке пересечени этой линии с осью G определ ют необходимое количество гидрида лити , равное 35 кг.
Таким образок, дл обеспечени снижени гидростатического давлени на 8,0 МПа необходимое количество гидрида лити составл ет 35 кг при объеме продавочной жидкости 8 м о
С целью исключени пре девременно- го реагировани гидрида лити с водой его в количестве 35 кг перемешивают в отдельной емкости с дизельным топливом (углеводородной жидкостью) в соотношении 1 кг на 1 л. Полученную таким образом взвесь насосным агрегатом подают в затрубное пространство скважины и продавливают в зкоупругим разделителем в объеме 75 л и продавочной жидкостью в
объеме 8 м
и дизельного топлива с последующим хи
мическим взаимодействием гидрида лити с водой и выделением газа. После проведени указанных операций насосный агрегат останавливают, а затруб- ное пространство скважины открывают о Благодар упругой энергии сжатого газа происходит вытеснение всей закачанной жидкости в объеме 8м . После снижени избыточного давлени в затрубном пространстве до атмосферно- го, процесс снижени избыточного давлени в скважине Заканчивают.
Claims (1)
1. Способ освоени скважины, включающий последовательную закачку в зат затрубное пространство скважины газообразовател и продавочного агента до образовани газожидкостной сне- си и последующее снижение в ней гидростатического давлени путем вывода газожидкостной смеси из затрубного пространства, отличающийс тем, что, с целью повышени эффектив- ности способа за счет исключени преждевременного реагировани скважинной жидкости с газообразователем, последний закачивают в затрубное пространство скважины в виде взвеси в уг- лев.одородной жидкости, при этом между продавочным агентом и газообразователем ввод т в зко-упругий разделиff . пла
J2,0
П,0
W.O
3,0
8, в
7.0
6.0
5,0
f,0
У.О
г,о
1.0
wo 200 300 Mff ff.jre flat/
. 054410
гель, а в качестве газообразовател используют гидриды щелочных и щегидриды лочноземельных металлов.
2, Способ по п. 1, о т л и ч а ю- щ и и с тем, что массу газообразовател и объем продавонного агента определ ют из выражени
он
riO«()
(4
J С-д-Рэтч У„р+ -- ;,
5
0 5 о
сн
8
г Де снижение гидростатического давлени , МПа; . плотность скважинной жидкости ,
ускорение свободного падени ,
площадь поперечного сечени насосно-компрессорных труб, м
- площадь затрубного пространства , м ;
объем продавочного агента , м. ;
атмосферное давление, МПа; масса газообразовател , кг; объем газа, выдел ющегос с единицы массы газообразовател ,
пр Р
G q Ifn /ft diotr 0.
ui-e,mH
PCM,
m //.,
w,o
9.0
I
±
(2,(r
DO.K. 0, M
50 WO 150 200 250 300 350 itOO 0,HI
Фиг.2
(2,(r
DO.K. 0, M
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874329657A SU1590544A1 (ru) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | Способ освоени скважины |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874329657A SU1590544A1 (ru) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | Способ освоени скважины |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1590544A1 true SU1590544A1 (ru) | 1990-09-07 |
Family
ID=21336865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874329657A SU1590544A1 (ru) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | Способ освоени скважины |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1590544A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2472925C1 (ru) * | 2011-08-05 | 2013-01-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ вызова притока пластового флюида из скважины |
-
1987
- 1987-11-20 SU SU874329657A patent/SU1590544A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ами н А.В.. Освоение нефт ных и газовых скважин пенами: Тематические и научно-технические обзоры. Сер.: Нефтепромысловое дело. М.: ВНИИОЭНГ, 1977, с. 30-31. Квашнин Г.П. Технологи вскрыти и освоени водоносных пластов. - М.: Недра, 1987, с. 142-143. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2472925C1 (ru) * | 2011-08-05 | 2013-01-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ вызова притока пластового флюида из скважины |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Stiles | Use of permeability distribution in water flood calculations | |
| US4467868A (en) | Enhanced oil recovery by a miscibility enhancing process | |
| CN206972214U (zh) | 一种模拟缝洞型油藏注水、注气驱替油的实验装置 | |
| US2920041A (en) | Waterflooding method of secondary recovery | |
| CN111334268B (zh) | 一种底水油藏多段塞封堵剂及其封堵方法 | |
| SU1762765A3 (ru) | Способ трамбовани участков с нарушенной циркул цией | |
| US2748867A (en) | Process for reactivation of flowing wells | |
| SU1590544A1 (ru) | Способ освоени скважины | |
| CN110219627A (zh) | 一种增强海上油田油井酸化效果的方法 | |
| CN114893154B (zh) | 一种边底水气藏水平井配产动态优化方法 | |
| US2724438A (en) | Method of recovering desirable petroleum hydrocarbon fractions from producing oil reservoirs | |
| US2796936A (en) | Acidizing wells | |
| US3777820A (en) | Lpg injection with surfactant for relieving permeability blocking | |
| Altunina et al. | Evolution tendencies of physico-chemical EOR methods | |
| Allen et al. | Pressure maintenance in SACROC Unit operations January 1, 1959 | |
| Earlougher | Relationship between Velocity, Oil Saturation, and Flooding Efficiency | |
| Hagoort et al. | Development of an offshore gas condensate reservoir by nitrogen injection vs. pressure depletion (includes associated paper 18560) | |
| Zhiwu et al. | Evaluation of Polymer Flooding in Daqing Oil Field and Analysis of Its Favourable Conditions | |
| Elkins et al. | Large Scale Waterflood Performance Sprayberry Field, West Texas | |
| SU787626A1 (ru) | Способ определени динамического уровн жидкости в скважине | |
| CA1182742A (en) | Enhanced oil recovery by a miscibility enhanced process | |
| CN108728073A (zh) | 一种含凝析油气井用排液棒及其制备方法与应用 | |
| SU1452957A1 (ru) | Способ определени объема скважины | |
| SU1717800A1 (ru) | Способ разработки линзовидной залежи нефти | |
| Wash | Northern Permian Basin: Northern Permian Basin abounds with CO/sub 2/projects |