SU1496916A1 - Способ автоматического управлени процессом непрерывного лить сл бов на машине непрерывного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием - Google Patents
Способ автоматического управлени процессом непрерывного лить сл бов на машине непрерывного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием Download PDFInfo
- Publication number
- SU1496916A1 SU1496916A1 SU874261059A SU4261059A SU1496916A1 SU 1496916 A1 SU1496916 A1 SU 1496916A1 SU 874261059 A SU874261059 A SU 874261059A SU 4261059 A SU4261059 A SU 4261059A SU 1496916 A1 SU1496916 A1 SU 1496916A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- mold
- crust
- ingot
- along
- speed
- Prior art date
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к автоматическому управлению процессом непрерывного лить заготовок на машине непрерывного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием. Целью изобретени вл етс повышение качества слитков и увеличение выхода годного. Существо изобретени заключаетс в регулировании скорости выт гивани по результатам расчета на ЭВМ толщины корочки слитка в кристаллизаторе на основе замеров температур в стенке кристаллизатора. Новым вл етс измерение теплового потока в центре днища кристаллизатора и вокруг центра, расчет распределени его по длине кристаллизатора с учетом растекани тепла вдоль и поперек оси выт гивани , расчет раст гивающих напр жений в корочке в области локального минимума ее толщины. Расчет напр жений ведетс дл того из двух выт гиваемых из кристаллизатора слитков, у которого в данный момент времени наибольша скорость выт гивани . Наиболее эффективно применение изобретени при литье тонких сл бов. 1 ил.
Description
Изобретение относитс к способам управлени выт гиванием слитков на МНЛЗ горизонтального типа с двусторонним выт гиванием и может быть использовано на предпри ти х черной и цветной металлургии.
Целью изобретени вл етс повы- щение качества слитка и увеличение выхода годного металла.
На чертеже представлена схема расположени датчиков в днище кристаллизатора . Датчики А, 1,2,...,14 : измер ют тепловые потоки Яд, q q ,. q 14 Согласно изобретению измер ют температуры в стенке кристаллизатора по его длине вблизи рабочей поверхности, вычисл ют толщину корочки слитка в кристаллизаторе, регули
руют скорости выт гивани в зависимости от результатов расчета, при этом определ ют раст гивающие напр жени в корочке слитка с учетом фер- ростатики по длине кристаллизатора, рассчитывают средний тепловой поток в кристаллизаторе , измер ют температуру стенки кристаллизатора в точках, расположенных параллельными р дами вдоль оси выт гивани , измер ют плотность теплового потока q ,: в днище кристаллизатора в точке пересечени оси металлопровода с днищем , вычисл ют плотности тепловых потоков q, q, q.j, q в днище в точках, расположенных симметрично оносительно точки замера qд вдоль оси выт гивани (ось X) и перпендикул рно ей (ось у), вычисл ют мак симальную плотность теплового потока от слитков к днищу кристаллизатора по уравнению
.+Чг)- +C5(q,+q4.),(1)
где Сд, CIT. , С - константы, рассчитывают по величинам Чор и ( вычисл ют аналогично закон изменени плотности теплового потока q (х) по длин кристаллизатора, определ ют напр жени в том сечении корочки, которое соответствует локальному минимому ее толщины, и регулируют скорость выт гивани по результатам сравнени расчетных напр жений с максимально допустимыми: при превьшении расчетны ми значени ми допустимого уровн снижают скорость выт гивани , при расчетных значени х ниже допустимого уровн увеличивают скорссть выт гивани , если в этом есть технологи- ческа необходимость (например, на этапе разгона выт гивани ). Контроль напр жений в корочке ведут дл слитка , выт гиваемого с максимальной скоростью.
Осуществление автоматического управлени литьем сл бов на МНЛЗ горизонтального типа с двусторонним выт гиванием в соответствии с изобретением обеспечивает определение распределени , теплового потока от слитков к кристаллизатору по длине кристаллизатора с учетом растекани теплового потока по длине
и ширине стенки кристаллизатора в его центральной части, расчет затвердевани корочки слитка с учетом неравномерной интенсивности ее охлаждени в кристаллизаторе и теплоотдачи от жидкой фазы слитка, вы вление локального минимума толщины корочки в зоне ее подплавлени , расчет раст гивающих напр жений от сил трени в корочке в этом месте и сравнение их с допустимой величиной. Стру металла вводитс в горизонтальный кристаллизатор через отверстие в верхней рабочей стенке по металлопро- воду.. Соответственно происходит перпендикул рное набегание струи рас- плава на нижнюю рабочую стенку кристаллизатора в точке пересечени оси металлопровода с этой стенкой. Вокруг точки набегани формируетс корочка слитка, и теплоотдача к стенке падает, так что при симметричном затвердевании (относительно центра кристаллизатора) в точке набегани струи существует максимум плотности теплового потока в стенку.
При двустороннем выт гивании возможны малые смещени зон начального формировани слитков относительно центра кристаллизатора, соответственно , максимум распределени плотности теплового потока q (х) смещаетс в сторону замера q, или q, В процессе лить
q, « q q, q,« q4 q.
(2) (3)
поэтому происходит растекание теплового потока в двух направлени х вдоль оси выт гивани (ось X) и перпендикул рно ей из точки максимума q foKc- Величину qд, как и другие величины теплового потока q, вычисл ют на основе замера температур в двух точках, из которых одна ближе, а друга дальше по отнощению к рабочей поверхности стенки. Пересчет ведут умножением разности температур на коэффициент теплопроводности Х стенки при полусумме температур и делением на рассто ние между точками замера. Полученна величина q . меньше истинной величины q ,,„„„ вследствие указанного
ЛпСТ КС
растекани тепла. Дл упрощени расчета растекани замен ем гладкое распределение q(x) и q(y) на ступенчатое:
макс
514969
в окрестности замера
Яд радиусом, равным половине рассто ни между точками замера Чд н Я, далее , или q вдоль оси X дл расчета растекани вдоль X, аналогично вдоль оси У: в окрестности замера q „j далее или q. Известное решение Чакрыгина дл растекани тепла в охлаждаемой с од- ной стороны стенке при коэффициенте теплоотдачи об дл величины растекани
qpj(.KC-
q.) У )
J UT (;( cos|4;)
sin|U;, (4)
где S
- толщина стенки;
q--q - соседн с q „„„(.; 1 - радиус ступеньки ,c jUj - i-й корень уравнени
,fS
Н - о, (}
.
71
При литье сталей в кристаллизатор с бронзовыми рабочими стенками характерные значени параметров следующие: 71-380 Вт/М К; 1 0,015 м; ui ( 10 (переходный режим от конвективного режима охлаждени стенки водой к поверхностному кипению дл q 6-10 мВтЛ/ В этом случае первые два корн урав- нени (5) II,0,86 и ш 3,43, дальнейшие члены р да (4) вследствие своей малости могут быть отброшены. Расчет по уравнению (4) показывает, что осевой переток тепла составл ет 40% от разности Ялчакс) Д растекани тепла вдоль одной оси имеем
Чм(,е Ч/«акс-Ч1).
Замен ем q на полусумму q и q (с учетом ранее указанного о слабых вариаци х q при смещени х зон на чального формировани слитка) и получаем
0.69д,„,с .2 (q,+q2)qo
Растекание тепла вдоль перпендикул рной оси X и оси У зависит от сортамента лить . При литье тонких сл бов диаметр струи много меньше стороны сечени и q, « сортовых сечений величина q 3 ненам16 6
НОГО отличаетс от q . Соответственно , дл сортовых сечений нет растекани тепла вдоль оси У и из (7) получаем:
л-акс -0,33(. . (8)
Дл тонких сл бов, счита растекание в перпендикул рных направлени х независимыми, имеем
.Хс-0 (Чмагс-Ч,)- (Ч„,кс-Я5
(9)
откуда
.,2(q,4-q)
- 0,2(), окончательно получаем
(10)
25
%а. 1
/ . 35 40
45
50
55
л«аке
Таким образом, пределы изменений констант в уравнении (1) следующие: ,67-5,00; С,а -(0,33-1,00); С,4 -(0,33-1,00).
Пределы числовых значений констант СА, , С34 вычислены исход из теплофизических расчетов. Граничные значени наборов приведенных констант соответствуют двум предельно возможным случа м - растеканию тепла одинакового по ширине и длине кристаллизатора (литье тонкого сл ба) и растеканию тепла только по длине (литье сортовых слитков). Если значени констант выход т за указанные пределы, то тер етс возможность определени истинных раст гивающих напр жений в корочке слитка при больших скорост х выт гивани , что вызывает по вление трещин в слитке и прорывы корочки; кроме того, неправильный выбор констант приводит к занижению скорости выт гивани , что снижает выход годного при литье за счет перемерзани металлопровода прежде полного опорожнени ковша.
Величина . на выходе из кристаллизатора может быть найдена по показани м термопар в стенке кристаллизатора . Средний тепловой поток в кристаллизаторе q р рассчитьшают умножением расхода охлаждающей воды на ее теплоемкость и на ее нагрев
R кристаллизаторе н делением результата на суммарную площадь рабочих стенок. Типичные значени плотностей тепловых потоков при литье сталей: MBт/м q, MBт/м q 0,5 МВт/м. Закон изменени плотности теплового потока вдоль оси X (х) естественно прин ть в форме кривой нормального распределени
Ч()4л,ич 4махс-4/«ич 1 (12)
где k - мера точности распределени .
Тогда при
макс
при Х- 00
(выход из кристаллизатора) функци q(x) монотонно убьшающа . Интегриру по X от О до L (половина длины кристаллизатора) величину q, получаем дл наблюдающихс больших мер точности
К 0,541 -a -s - iajjiHH, .. (13) Р
ЧС.Р Ч мин -1
При литье сталей k 12-18 м . Рассчитанную величину k подставл ют в уравнение и дл любого X в интервале О X L наход т q (х) .
Толидана корочки слитка пр моугольного сечени с учетом теплоотдачи от жидкой фазы слитка к его корочке определ етс решением уравнени теплового баланса корочек. Переход от граничного услови второго рода в виде уравнени (12) к граничным уело- ВИЯМ третьего рода производитс по соотношению
В
а А
1300 Д
. (14)
где А - половина сечени слитка.
Величина uiy коэффициент теплоотдачи от жидкой фазы к корочке, мен етс на длине кристаллизатора линейно от величины q ддокс/А tneb ° 5000 Вт/м К, где ,- перегрев расплава в металлоприемнике над температурой ликвидус.
Решение дл толщины корочки h(x) имеет локальный минимум на рассто - НИИ примерно 1/3 полудлины кристаллизатора , при этом остаточна толщина корочки составл ет около 60% от толщины перед началом размывани корочки или около 30% от толщины корочки на выходе из кристаллизатора
Экспериментальные данные свидетельствуют о том, что эффективньй коэффициент трени |1( корочки слитка о стенки кристаллизатора уменьшаетс в направлении от центра кристаллизатора к выходу из него вследствие растущей усадки слитка. Дл лить в кристаллизатор без смазки
1 (15)
со смазкой на основе дисульфида молибдена
X
|U 0.5/1 --- (16)
5
0
5
0 5
0
5
-
Напр жени в корочке рассчитывают с учетом ферростатического давлени расплава высотой Н+2А по уравнению
,81 X р(Н+2 A)|U/h, Па. (17)
В сечении корочки, соответствую- щем локальному минимому h, напр жение в два раза выше, чем на выходе из кристаллизатора.
В начале процесса лить скорость разливки увеличиваетс от нул до рабочего значени (разгон выт гивани ) . В течение разгона производ т замеры и вычислени по описанной схеме и сравнивают напр жени в месте утонени корочки с предельно допустимыми . Периодичность сравнени определ етс быстродействием ЭВМ, производ щей вычислени . Если после очередного цикла вычислений напр жени ниже предельно допустимых, увеличивают скорость выт гивани на величину , равную произведению времени цикла вычислений на темп разгона (ускорение выт гивани ), в противном случае разгон прекращают.
В процессе лить скорость выт гивани на данном ручье может быть увеличена с целью поддержани у центра кристаллизатора зоны нач ального формировани слитков, сместившейс в сторону другого ручь о В этом случае описанна процедура.замеров и вычислений реализуетс дл ускор емого слитка (второй слиток выт гиваетс при этом с замедленной скоростью ) , так как у него корка тоньше и веро тность по влени трещины выше . Если превышаетс допустимый уровень напр жений, дисбаланс скоростей снижают. Во второй половине разливки увеличивают скорость выт гивани вследствие поступлени в кристаллизатор более холодных порций расплава
из ковша, в котором происходит остывание металла. При этом возникает необходимость контрол напр жений, который реализуетс указанным способом . Если в очередном цикле вычислений превышаетс допустимый уровень напр жений, скорость выт гивани снижают до значени , соответствовавшего последнему сравнению напр жений, ког да не был превьш1ен допускаемый уровень . Как бьто указано, контроль напр жений в корочке по результатам расчета ее толщины ведут дл того из двух слитков, у которого скорость выт гивани выше. Если дл него соблюдено условие действи неразрушающих напр жений, то оно будет соблюдено и дл слитка, выт гиваемого в противоположную сторону с меньшей скоростью, 1
Пример. На МНЛЗ горизонтального типа с двусторонним выт гиванием разливают сталь 35 в слитки сечением 50x5000 мм из ковша емкостью 5 т через металлоприемник емкостью 500 кг. В начале разливки перегрев стали над температурой ликвидус в Металлоприемнике 50 С, его снижают со скоростью 3°С/мин после первой минуты разливки, в течение которой он увеличилс на 10°С. Технологи выт гивани предусматривает разгон выт гивани до 3 м/мин в течение первой минуты и далее литье на рабочей скорости.
В нижней рабочей стенке кристаллизатора расположены датчики (фиг.1) А, 1,2,...,14 теплового потока, представл ющие собой два подпружиненных Копелевых штырька, упирающиес в глухие торцы сверлений в стенке кристаллизатора на разных рассто ни х от рабочей поверхности стенки. Место контакта штырек-стенка вл етс тер- мопарой, термоЭДС которой пропорциональна температуре в точке контакта Две термопары одного датчика включен последовательно одноименными полюсами навстречу друг другу, так что выходной сигнал датчика пропорционален разности температур в точках замера на разных рассто ни х от рабочей поверхности стенки. Плотность теплового потока определ ют по урав- нению
q
м о7оТ
. 380, Вт/м К,
5
5 0
где 380 - теплопроводность бронзовой стенки в интервале темпе- .ратур ЗОО-АОО С, Вт/м К; 0,01 - рассто ние между точками
замера, м.
Среднюю плотность теплового потока рассчитывают по уравнению
G.4,18 -10 о / -2(0 5То:05ГТ:5
где At- нагрев воды в кристаллизаторе ,С;
G - расход воды в кристаллизаторе , кг/с, .
Величина At увеличиваетс с ростом скорости выт гивани и дл скорости 3 м/мин достигает 25 С. По результа- . там расчета ,9 МВт/м .
Датчики теплового потока расположены в днище кристаллизатора так, как показано на фиг.1.
Вдоль центральной оси днища, совпадающей с осью выт гивани , расположены датчики А,1,2,10 и 13, причем датчик А - в точке пересечени оси металлопровода с днищем (геометри- ческий центр днища), датчики 1 и
2- по обе стороны от датчика А на рассто ни х 15 мм от него; датчики 10 и 13 - на выходах из кристаллизатора , причем датчики 1 и 10 - по одну сторону выт гивани . Вдоль средней линии кристаллизатора, перпендикул рной оси выт гивани , по обе стороны от датчика А на рассто ни х по 15 мм от него расположены датчики
3и 4. Датчики 5-8 расположены в вершинах квадрата, серединами сторон которого вл ютс точки расположени датчиков 1-4, датчики 5-8 не используютс дл управлени , они применены в исследовательских цел х. Датчики 12, 14 и 9, 11 расположены в углах днища, причем датчики 12-14 и 9-1t наход тс на параллельных лини х, перпендикул рных оси выт гивани .
По величинам q,-q , (или ,) вычисл ют усреднением. Величины q увеличиваютс с увеличением скорости выт гивани и при разгоне до 3 м/мин достигают значений: q 2;
q, q) мвт/м Расчеты
ведут по уравнени м (11)-(13). Получают qд,aкc МВт/м, ,5 q(x)0,5+5, МВт/м.
Из расчетов используют ЭВМ СМ 1634, информаци в которую поступает через коммутатор при периодичности
опроса 5 с. Расчет показывает, что при разгоне до 3 м/мин толщина корочки мен етс по длине кристаллизатора следующим образом: на рассто нии мм от центра кристаллизатора достигает 8 мм, далее размывающее действие жидкой фазы про вл етс в том, что при мм толщина корочки уменьшаетс до 5 мм и далее моно- тонно увеличиваетс на выходе из кристаллизатора, достига 15 мм.
Высота уровн расплава в металло- приемнике 700 мм над уровнем верхней грани слитка, йа уровне нижней грани 800 м. Напр жени в корочке при Х 250 мм достигают 2,4 МПа, Предел прочности углеродистых сталей на разрыв при температуре затвердевани 2 МПа. Поэтому скорость выт гивани снижают до 2, 6 м/мин, при которой по расчетам величина раст гиваницих напр жений составл ет 1,9 МПа, т.е. в допустимых пределах,
В тот момент, когда скорость вы- т гивани одного из слитков достигает 3 м/мин, скорость другого составл ет 2,5 м/мин: дисбаланс в 0,5 м/мин создан на смещение к центру отклонившейс от него зоны начального форми- ровани слитков. .
К концу разливки, когда размывающее действие жидкой фазы снижаетс вследствие остывани металла в ковше , скорость лить увеличивают до 3,5 м/мин при напр жени х 1,9 МПа, т.е. в допустимых пределах.
Применение способа автоматического управлени процессом непрерывного лить сл бов на машине непре- рьшного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием обеспечивает снижение цоражен- ности слитков поперечны трещинами в два раза и устран ет прорывы за кристаллизатором, наблюдающиес в 50% разливок, если не контролировать напр жени в корочке слитка.
Способ обеспечивает надежное литье сл бов полосового сечени (толщиной 40-60 мм и шириной 500-800 мм) что позвол ет отказатьс от черновой гор чей прокатки сл бов и перейти на холодную прокатку тонкой полосы, создава большую экономию фондов, энергетических и трудовых-ресурсов.
Claims (1)
- Формула изобретени Способ автоматического управлени процессом непрерывного лить сл бов5ю5 2025 30на машине непрерывного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием, включающий измерение температур в стенке кристаллизатора по его длине вблизи рабочей поверхности, вычисление толщины корочки слитка в кристаллизаторе, регулирование скорости выт гивани в зависимости от результатов расчета, отличающийс тем, что, с целью повьипени качества слитка и увеличени выхода годного металла, определ ют раст гивающие напр жени в корочке слитка на длине кристаллизатора с учетом высоты столба расплава , рассчитывают средний тепловой поток в кристаллизаторе q. , измер ют температуру стенки кристаллизатора в точках, расположенных параллельными р дами вдоль оси выт гивани , измер ют плотность теплового потока q в днище кристаллизатора в точке пересечени оси металлопровода с днищем , вычисл ют плотности тепловых потоков q., q, q , q в днище в точках , расположенных симметрично относительно точки замера вдоль оси выт гивани и перпендикул рно ей, вычисл ют максимальную плотность теплового потока от слитков к днищу кристаллизатора по уравнению35,(q,4-q,) + + C.Cq.),где С(, С,2 константы, характеризующие растекание тепла по длине и ширине кристаллизатора,определ ют по величинам Icp .1/«йн l мим вычисл ют аналогич7 , но Ч/viavP закон изменени плот . нрстй теплового потока q(x) по длине кристаллизатора, определ ют напр жени в том сечении корочки, которое соответствует локальному минимуму ее толщины, и регулируют скорость выт гивани по результатам сравнени расчетных напр жений с максимально допустимыми , при этом при превьш1ении расчетными значени ми допустимого по технологии уровн напр жени снижают скорость выт гивани , при расчетных напр жени х ниже допустимого уровн увеличивают скорость выт гивани , причем расчет толщины корочки и напр жений в ней ведут дл наибольшей из двух скоростей выт гивани слитков.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874261059A SU1496916A1 (ru) | 1987-05-11 | 1987-05-11 | Способ автоматического управлени процессом непрерывного лить сл бов на машине непрерывного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874261059A SU1496916A1 (ru) | 1987-05-11 | 1987-05-11 | Способ автоматического управлени процессом непрерывного лить сл бов на машине непрерывного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1496916A1 true SU1496916A1 (ru) | 1989-07-30 |
Family
ID=21310477
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU874261059A SU1496916A1 (ru) | 1987-05-11 | 1987-05-11 | Способ автоматического управлени процессом непрерывного лить сл бов на машине непрерывного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1496916A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2796256C1 (ru) * | 2019-10-03 | 2023-05-18 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Устройство и способ для оценки толщины затвердевшей оболочки в кристаллизаторе и способ непрерывной разливки стали |
-
1987
- 1987-05-11 SU SU874261059A patent/SU1496916A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 307845, кл. В 22 D 11/16, 1971. Патент US № 4006633, кл. В 22 D 11/16, 1984. I за вка JP № 60-44163, кл. В 22 D 11/16, 1985. За вка DE № 3423475, кл. В 22 и 11/16, 1984. ;(54) СПОСОБ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ jСЛЯБОВ НА МАШИНЕ НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ :ЗАГОТОВОК ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ТИПА с ДВУСТОРОННИМ ВЫТЯГИВАНИЕМ * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2796256C1 (ru) * | 2019-10-03 | 2023-05-18 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Устройство и способ для оценки толщины затвердевшей оболочки в кристаллизаторе и способ непрерывной разливки стали |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3386051B2 (ja) | 連続鋳造における溶鋼の流動パターン推定方法、鋳型銅板の温度計測装置、連続鋳造鋳片の表面欠陥判定方法、溶鋼流動検知方法、鋳型内抜熱の不均一度評価方法、溶鋼流動制御方法、鋼の連続鋳造における品質管理方法、鋼の連続鋳造方法、溶鋼流速の推定方法 | |
Ramirez-Lopez et al. | A new approach for modelling slag infiltration and solidification in a continuous casting mould | |
JP2609476B2 (ja) | 連続鋳造における吹き出し検知方法及びそのための装置 | |
KR101781805B1 (ko) | 금속 스트랜드의 연속 주조 방법 | |
EP0196746B1 (en) | Method and apparatus for preventing cast defects in continuous casting plant | |
CN112371936A (zh) | 连铸凝固终点计算方法及系统 | |
Man et al. | Real-time analysis on non-uniform heat transfer and solidification in mould of continuous casting round billets | |
JP2003181609A (ja) | 連続鋳造における溶鋼の流動パターン推定・制御方法およびそのための装置 | |
US6539273B1 (en) | Method of and apparatus for automatically controlling operation of a continuous casting plant | |
SU1496916A1 (ru) | Способ автоматического управлени процессом непрерывного лить сл бов на машине непрерывного лить заготовок горизонтального типа с двусторонним выт гиванием | |
Petrus et al. | New method to measure metallurgical length and application to improve computational models | |
CN116738518B (zh) | 一种连铸轻压下裂纹位置的数值模拟验证方法及内部质量控制方法 | |
JP3230513B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型内における溶鋼流速の推定方法、鋼の連続鋳造における品質管理方法及び鋼の連続鋳造方法 | |
CA2313233C (en) | Method of and apparatus for automatically controlling operation of a continuous casting plant | |
CN115401178B (zh) | 一种改善齿轮钢内部质量的压下工艺确定方法 | |
Shin et al. | Analysis of hook formation mechanism in ultra low carbon steel using CON1D heat flow–solidification model | |
JPH0635034B2 (ja) | 連続鋳造設備の切断長制御方法 | |
JP2972051B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用鋳型および連続鋳造方法 | |
JP3188148B2 (ja) | 連続鋳造機 | |
JP3549318B2 (ja) | 連続鋳造における非定常バルジング検知方法 | |
JPH0124592B2 (ru) | ||
KR101368351B1 (ko) | 연속주조 시 응고쉘 두께 예측 방법 | |
KR20130120853A (ko) | 주편 품질 예측 방법 | |
JPH0242409B2 (ru) | ||
JPS61279351A (ja) | 連続鋳造方法およびその鋳型 |