SU1495562A1 - Method of piping oil - Google Patents
Method of piping oil Download PDFInfo
- Publication number
- SU1495562A1 SU1495562A1 SU864170780A SU4170780A SU1495562A1 SU 1495562 A1 SU1495562 A1 SU 1495562A1 SU 864170780 A SU864170780 A SU 864170780A SU 4170780 A SU4170780 A SU 4170780A SU 1495562 A1 SU1495562 A1 SU 1495562A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- oil
- flow
- transportation
- volume
- pipeline
- Prior art date
Links
Landscapes
- Colloid Chemistry (AREA)
Abstract
Изобретение позвол ет сократить энергозатраты на транспорт нефти. По трубопроводу транспортируют нефть с неотделившейс пластовой водой с содержанием ее в потоке 3-10 об.%. Транспортировку производ т в режиме при числах Рейнольдса в интервале 50 000 - 70 000, что обеспечивает создание стойкой водонефт ной эмульсии.The invention allows to reduce the energy consumption for the transportation of oil. The pipeline transports oil with unseparated formation water with its content in the flow of 3-10% by volume. Transportation is carried out in a mode with Reynolds numbers in the range of 50,000 - 70,000, which ensures the creation of a stable water-oil emulsion.
Description
Изобретение относитс к промысло вой подготовке нефти и ее транспорту по магистральным нефтепроводам, а также может быть использовано в нефтеперерабатывающей и химической промьшленности.The invention relates to the field preparation of oil and its transport through trunk pipelines, and can also be used in the refining and chemical industry.
Цель изобретени - сокращение энергозатрат на транспорт нефти.The purpose of the invention is to reduce the energy consumption for oil transportation.
Поставленна цель достигаетс тем, что в качестве менее в зкой жидкости используют неотделившуис пластовую воду со средней концентрацией 3-10 об.%, а режим течени .задают интервалом чисел Рейнольдса 50000-70000. Среднюю скорость транспортировки определ ют по форйулеThe goal is achieved by using non-separating formation water with an average concentration of 3–10% by volume as a less viscous fluid, and the flow regime is set with a Reynolds number interval of 50000–70000. Average transport speed is determined by formula
Re Re
иand
mm
где и - средн скорость транспорJnwhere and - average transport speed
тировки;tirovki;
Re - число РейнольдсаJравное 50000 - 70000;Re is the Reynolds number J equals 50,000 to 70,000;
- кинематическа в зкость - kinematic viscosity
нефти;oil;
D - диаметр трубопровода. При турбулентном режиме движени в указанном интервале чисел Рейнольдг са оставша с после предварительного сброса пластова вода образует стойкую водонёфт ную эмульсию определенной дисперсности и равномерным распределением концентрации по вертикальному сечению трубопровода. Размер дисперсной фазы при этом на не- сколько пор дков меньше размеров турбулентных образований или турбулентных молей, поведение ко- торых определ ет структуру турбу- .лентного потока и величину касатель- |Ных напр жений, определ емых по формуле.D is the diameter of the pipeline. In the turbulent mode of motion in the specified interval of Reynolds numbers, the remaining water after pre-discharge of the reservoir forms a stable water-in-oil emulsion of a certain dispersion and uniform distribution of concentration over the vertical section of the pipeline. In this case, the size of the dispersed phase is several orders of magnitude smaller than the sizes of turbulent formations or turbulent moles, whose behavior determines the structure of the turbulent-flow and the magnitude of the relative stresses determined by the formula.
- pu v ., - pu v.,
где о - касательна напр жени ; р - плотность сплошной фазй;where o is tangent; p is the density of the continuous phase;
(Л(L
иand
I I
v v
продольна пульсационна pulsation lengthwise
скорость;speed;
поперечна пульсационна transverse pulsation
скорость.speed.
В процессе турбулентного пульсаци онного движени дис кретный объем сплошной фазы (моль) увлекает насел ющие его инородные частицы (эмульги- -рованные капельки пластовой воды) и тормозитс суммарной силой лобового сопротивлени - последних, в св зи с чем пульсационные составл ющие и и V скорости турбулентного течени уменьшаютс , а следовательно, уменьшаютс и касательные напр жени определ ющие величину гидравлического сопротивлени . Это гашение турбулентных пульсаций сплошного потока дисперсной фазой,, называемое эффек- том ламинаризации турбулентного течени , дает уменьшение гидравлического сопротивлени при движении двухфазного потока нефть-пластова вода по сравнению с гидравлическим сопро- тивлением при движении по трубопроводу одной нефти. При этом остаточна объемна концентраци пластовой во In the process of turbulent pulsation motion, the discrete volume of the continuous phase (mol) entrains foreign particles (emulsified droplets of produced water) and inhibits the total drag force, which is why the pulsating components and V speeds turbulent flow decreases, and consequently, the tangential stresses that determine the magnitude of the hydraulic resistance also decrease. This quenching of turbulent pulsations of a continuous flow with a dispersed phase, called the laminarization effect of turbulent flow, reduces the hydraulic resistance during the movement of a two-phase flow of oil-formation water compared to the hydraulic resistance when moving along a pipeline of one oil. In this case, the residual volume concentration of the reservoir
Способ транспортировки нефти,Method of transportation of oil
ды, объективно присутствующей в нефти при добыче ее из скважины, сред- 30 преимущественно Котуртепинской,по н скорость течени сплошной фазы, создающа услови дл образовани стойкой водонефт ной эмульсии определенного дисперсного состава жестко св заны между собой. . Использование режимов при числах Рейнольдса Re 50000 не дает равномерного распределени концентрации дисперсной фазы по сечениюThe wells that are objectively present in the oil during its production from the well, the medium mainly Koturttepinskaya, at the speed of the continuous phase flow, creating the conditions for the formation of a stable water-oil emulsion of a certain dispersed composition are rigidly connected to each other. . The use of regimes with Reynolds numbers Re 50000 does not give a uniform distribution of the concentration of the dispersed phase over the cross section
3535
трубопроводу в присутствии малов кой, нерастворимой в нефти жидкое ти, о тлич ающийс тем что, с целью сокращени энергозат на транспорт, в качестве менее в кой жидкости используют неотделивш юс пластовую воду с содержанием потоке 3-10 об.%, а транспортиров производ т в режиме при числах Реa pipeline in the presence of a small, oil-insoluble liquid, which is different in that, in order to reduce energy consumption for transport, less-than-liquid liquid uses inseparable formation water with a content of 3-10% by volume, and transports in the mode when the numbers Re
трубы, а эффект ламинаризации про в- - нольдса в интервале 50000-70000.pipe, and the effect of laminarization of the in-noldsa in the range of 50000-70000.
10ten
. 25 55624 . 25 55624
л етс слабо.При использовании режимов с числами Рейнольдса Re 70000 наблюдаетс равномерное распределение капель по сечению канала, но эффект , ламинаризации также наблюдаетс слабо, что, вызвано значительным уменьшением диаметра -капель до размеров , при которых капли полностью увлекаютс турбулентным потоком и оказывают на него малое воздействие. При средней концентрации воды менее 3% эффекта снижени гидравлического сопротивлени не замечено 5 что объ сн етс малым числом капель, вли ющих на поток, а увеличение концентрации воды более 10% дает-увеличение гидравлического сопротивлени двухфазного потока по сравнению с однофазным, что можно цръ снить измег нением механизма вли ни большого числа капель на поток с увеличением турбулентности последнего при их обтекании.It is weak. When using Reynolds numbers of Re 70000, even distribution of droplets over the channel cross section is observed, but the effect of laminarization is also weak, which is caused by a significant decrease in the droplet diameter to the size at which the droplets are completely entrained by the turbulent flow and exert low impact. With an average water concentration of less than 3% of the effect of reducing the hydraulic resistance, 5 were not observed, which is explained by the small number of droplets affecting the flow, and an increase in the water concentration of more than 10% results in an increase in the hydraulic resistance of the two-phase flow compared to single-phase, which can be lost amending the mechanism of the effect of a large number of droplets on the flow with increasing turbulence of the latter as they flow around.
2020
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864170780A SU1495562A1 (en) | 1986-12-30 | 1986-12-30 | Method of piping oil |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864170780A SU1495562A1 (en) | 1986-12-30 | 1986-12-30 | Method of piping oil |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1495562A1 true SU1495562A1 (en) | 1989-07-23 |
Family
ID=21276458
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU864170780A SU1495562A1 (en) | 1986-12-30 | 1986-12-30 | Method of piping oil |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1495562A1 (en) |
-
1986
- 1986-12-30 SU SU864170780A patent/SU1495562A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Hoyt | A Freeman scholar lecture: the effect of additives on fluid friction | |
US3977469A (en) | Conservation of water for core flow | |
Woods et al. | Three-phase oil/water/air vertical flow | |
Lee et al. | Study of flow regime transitions of oil water-gas mixtures in horizontal pipelines | |
Tan et al. | Effects of drag-reducing polymers on the flow patterns, pressure gradients, and drag-reducing rates of horizontal oil–water flows | |
Abubakar et al. | Effect of pipe diameter on horizontal oil-water flow before and after addition of drag-reducing polymer part II: holdup and slip ratio | |
Zhang et al. | Foam stability: The key to inhibiting slug generation in gas–liquid flow | |
SU1495562A1 (en) | Method of piping oil | |
Reinemann et al. | Prediction of oxygen transfer and total dissolved gas pressure in airlift pumping | |
Sultan et al. | Improvement of Sharara crude oil flow using polystyrene and polydimethylsiloxane as drag reducing agents | |
Kitamura et al. | Breakup of jets in power law non‐newtonianndashnewtonian liquid systems | |
Shook | Experiments with concentrated slurries of particles with densities near that of the carrier fluid | |
Seyer et al. | Drag reduction in large tubes and the behavior of annular films of drag reducing fluids | |
Yanuar et al. | Helical twisted effect of spiral pipe in generating swirl flow for coal slurries conveyance | |
Abubakar et al. | Effect of water-soluble drag-reducing polymer on flow patterns and pressure gradients of oil/water flow in horizontal and upward-inclined pipes | |
Usui | Drag reduction caused by the injection of a polymer solution into a pipe flow | |
Sobocinski et al. | Concurrent Flow of Air, Gas-Oil, and Water in a Horizontal Pipe | |
Myagchenkov et al. | Toms effect in model and real systems | |
Hubacz | Classification of flow regimes in gas-liquid horizontal Couette-Taylor flow using dimensionless criteria | |
Ben Rajeb et al. | Experimental Comparison of Newtonian and Non-Newtonian Multiphase Flow in Horizontal Pipes | |
Akbari et al. | Increasing flow capacity and reducing drag in microtubes using drag-reducing polymer | |
SU1055940A1 (en) | Method of transferring polyphase liquid by pipeline | |
Vancko Jr | Effect of a drag reducing agent on pressure drop and flow regime transitions in multiphase horizontal low pressure pipelines | |
Rosli | Determination of Interfacial Tension of Immiscible Two-Phase, Oil-Water System Subjected to Polymeric Drag Additives | |
Ohyanuddin | Investigating the Effect of Gas Flow on the Drag Reduction Performance in Multiphase Flow System |