SU1456284A1 - Шпиндельный узел расточно-отделочного станка - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к области ма 11иностроени , в частности к метал- лорежутцим станкам дл  обработки, доводки и упрочнени  внутренних цилиндрических поверхностей высокоскоростным размерным резцовым растачиванием, раскатыванием и вьглаживанием. Целью изобретени   вл етс  повышение ка- чества обработки деталей и производительности благодар  уменьшению из- гибно-упругих колебаний инструмента и повышению равномерности углового

Description

1

Изобретение относитс  к области машиностроени , в частности к метал- лорежуш;им станкам дл  обработки, доводки и упрочнени  внутренних 1Щ- линдрических поверхностей высокоско- ростным размерным резцовым растачиванием , гидро(пневмо)динамическим раскатыванием и выглаживанием.

Целью изобретени   вл етс  повышение качества обработки деталей и производительности путем уменьшени  изгибно-упругих колебаний инструмента и повышени  равномерности угловог движени  шпиндел  при обработке.

На фиг о 1 изображен шпиндельный узел расточно-отделочного станка в разрезе; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг о 3 - разрез Б-Б на фиг. 1; на фиг. 4 - монтаж шпиндельного узла расточно-отделочного стан- ка дл  обработки блоков двигателей внутреннего сгорани .

РЬтиндельный узел расточно-отделоч

ного станка содержит цилиндрический фланцевый корпус 1 с внутренним отверстием 2, в котором установлен 1Ш1индель 3 на радиаль но-упорных шариковых подшипниках 4 и 5 и радиальной гидро(пневмо)динамической опоре 6. Подплипники 4 и 5 установлены в. расточках 7 и 8 опорных крьш1ек 9 и 10, жестко сопр женных с корпусом

с

ю

5 0

5

торцевыми плоскост ми 11 и 12 с помощью винтов 13 и 14.

Цапфа 15 гидро(пневмо)динамической опоры 6 вьтолнена в виде втулки, жестко св занной со шпинделем 3 и установленной в отверстии 2 корпуса 1 между подшипниками 4 и 5о Рабоча  поверхность динамической опоры 6 образована посадочными поверхност ми 16 продольных ребер 17, выполненных на втулке шириной Ь 0,2-20 мм, которые имеют заходные углы v , равные 5-45

В поперечном сечении (фиг. .) заходные углы Y образованы лини ми 18 скоса продольных ребер 17 к касательным 19., проведенным к )ужности посадочного диаметра 20 втулки в точках 21 пересечени  ее с лини ми 18 скоса продольных ребер 17. На втулке с каждой ее стороны выполнено по бурту 22 и 23 и кольцевой канавке 24 и 25, причем канавки 24 и 25 объедин ют межреберные полости 26 опоры 6 и образуют гидравлическую или пневматическую полость, ограниченную буртами 22 и 23. К опорной крышке 10 торцевой плоскостью 27 закреплена цилиндрическа  направл юща  гильза 28, котора  сопр жена с борштангой 29 шпиндел  3 дополнительными гидро- (пневмо)динамической опорой 30 и роликовым игольчатым подшипником 31.

Роликовый игольчатый подшипник 31 установлен на упорном кольце 32, ко- -торое сопр жено с борштангой 29 ци- линдрической посадкой с нат гом и закреплено винтами 33. В боковой части направл югцей гильзы 28 и в упорном кольце 32 имеютс  совмещенные отверсти  34 и 35 дл  стопорного фиксировани  шпиндел  3 при установке и смене технологической оснастки.

Цапфа 36 гидро(пневмо)динамичес- кой опоры 30 имеет продольные ребра 37 с посадочными поверхност ми 38 и заходными углами у (фиг. 3) дл  динамического эффекта при вращении шпиндел  3. Межреберные продольные полости 39 сообщены с кольцевыми канавками 40 и 41 и образуют полость 42, ограниченную буртами 43 и 44.

В торцевой части борштанги 29 имеютс  посадочный конус 45 и крепежна  резьба 46 дл  установки резцово- доводочной оснастки 47 (фиг. 4). Полость посадочного конуса 45 соединена со штуцерными отверсти ми в корпусе 1 шпиндел  3 центральным каналом 48, радиальным отверстием 49 в шпинделе 3 и кольцевой полостью 50, образованной буртом 51. Жидкость или воздух, подаваемые под давлением в полость 50 и далее на инструменты технологиг еской оснастки-, просачиваютс  через зазор между буртом 51 и поверхностью отверсти  2 и далее удал ютс  по каналу 52, а герметизаци  приводной части шпиндел  3 осуществл етс  сальником 53, установленным в крыике 9.

Фиксирование шпиндел  3 в осевом направлении осутцествл етс  размерным звеном подшипниковой расточки 8 в крьшке 10 и плоским стопорным кольцом 54с

Подача жидкости или воздуха на гидро(пневмо)динамические опоры 6 и 30 шпиндел  3 производитс  через штуцерное отверстие 55, а терморегулирование осуществл етс  дроссе- лем 56, установленным в сливном трубопроводе 57 от штуцерного отверсти  58 (фиг. 4).

Шпиндельный узел в станке установлен в отверстие 59 базовой плиты 60 и жестко сопр жен с ней фланцевой плоскостью 61 с помощью винтов 62, проход щих через отверсти  63 и ст гивающих его с плоскостью 64 опорной втулки 65. В опорной втулке 65

5

0

5

выполнены радиальные окна 66, через которые к корпусу 1 шпиндел  3 подведены трубопроводы (не показаны)о

Вращение шпиндел  3 осуществл етс  от фланцевого электродвигател  67, закрепленного к плокости 68 опорной втулки 65, через жесткую цилиндрическую муфту 69.

При использовании шпиндельного узла в станках дл  финишной обработки 1Ц1ПИНДРОВ с высоким классом точности по геометрии щтиндрическа  направл юща  гильза 28 борштанги 29 шпиндел  3 позвол ет осуществл ть сопр жение по плотно скольз щей посадке с кондукторной втулкой 70, котора  установлена в уплотнительной fyфтe 71 зажимной балки 72 (фиг. 4).

Шиндельный узел работает следу- образом.(

От гидростан1щи или источника сжатого воздуха с помощью гидро- или пневмоэлектроклапана (не показан) по каналу в полость 26 опоры 6 подаетс  жидкость или воздух с распылением маслом под давлением.

Жидкость или воздух через кольцевую канавку 24 заполн ют межреберные продольные полости 26 и кольцевую канавку 25, Из полости кольцевой канавки 25, через зазор между буртом 23 и внутренней поверхностью отверсти  2, жидкость или воздух подаютс  на опору 30 борштанги 29 и заполн ют кольцевую канавку 40, межреберные продольные полости 42 и кольцевую канавку 41. Дл  более быстрого заполнени  полости 42 опоры 30 зазоры между буртами 23 и 24 и отверстием гильзы 28 имеют увеличенное значение.

По каналу 48 в корпусе 1 от гидростанции или источника сжатого воздуха с помощью автоматически управ- J- л емых гидравлических электроклапанов подаетс  технолопгческа  смаэоч- но-охлаждающа  жидкость или воздух с распыленным маслом под давлением. Жидкость или воздух по кольцевой полости 50, радиальному .отверстию 49 и по центральному каналу -48 нагнетаютс  во внутреннюю полость технологической оснастки 47 дл  управлени  радиальной подачей резцовых механизмов 73, при размерном растачивании и дл  создани  деформирующего усили  раскатываюш1х инструмектов 74 (фиг.4) 1-ши выглаживаю11;их инструментов (не показано), при доводке и ттрочнении

0

5

0

0

5

обрабатьшаемых поверхностей. При включении привода вращени  цапфы 15 и 36 вращаютс  вместе со шпинделем 3 и привод т во вращательное движение по окружности жидкость или воздух с распыленным маслом, заключенные в межреберных продольных полост х 26 и 39.

Установка втулки динамической опоры 6 на шпинделе 3 с большим нат гом в межопорном участке подшипников качени  способствует снижению (изгибно-упругих колебаний борштанги 29, так как при этом образуетс  биметаллическое сопр жение. Внутренн   часть биметаллического сопр жени  состоит из цилиндрической части шпиндел  3, который изготавливаетс  из легированной стали, имеет высокую твердость и обладает упругими свойствами . Наружна  часть биметаллического сопр жени   вл етс  втулкой динмической опоры 6, котора  изготавливаетс  из высококачественной бронзы, обладающей большой в зкостью и антифрикционными свойствами. Такое сопр жение практически исключает изгибно- упругие колебани  оси шпиндел  3 в межопорном участке подшипников качени  и уменьшает тем самым амплитуду колебаний борштанги 29 с инструментом .

Размещение радиально-упорных шариковых подшипников 4 и 5 шпиндел  3 в расточках опорных крьш1ек 9 и 10, которые закрепл ютс  к корпусу 1 торцевыми плоскост ми 11 и 12, позвол ет выставить гидро(пневмо)динамическую опору 6 в отверстии 2.

Центрирование необходимо дл  предотвращени  сверхсуммарного эффекта трех опор. Это достигаетс  тем, что опорные крьш1ки 9 и 10 сопр гаютс  с корпусом 1 не цилиндрическими поверхност ми , а торцевыми плоскост ми , при этом создаетс  условие плавани  их вместе со шпинделем 3 и шариковыми под1Ш1пниками 4 и 5 в пределах зазора между отверстием 2 корпуса и цапфой 15 гидро(пневмо)динамической опоры 6, когда закрепл ющие винты 13 и 14 отпущены. Радиально- упорные шариковые подшипники 4 и-5, которые установлены в гнезда крышек корпуса, с нат гом по наружным кольцам и с нат гом на шпинделе 3 по внутренним кольцам, обеспечивают большую радиальную жесткость шпинде

5

0

л  3 и посто нное значение зазора между отверстием 2 в корпусе 1 и цапфой 15 гидродинамической опоры 6. Значение нат га внутреннего кольца радиально-упорного шарикового подшипника 4 составл ет 9-11 мкм и позвол ет компенсировать тепловое расширение ршиндел  3 в осевом направлении .

Сочетание жесткостного межопорного сопр жени  шпиндел  3, больша  радиальна  жесткость шпиндел  в подшипниках качени  и посто нное значение величины рабочего зазора динами- ческой опоры 6 способствуют снижению изгибно-упрутих колебаний борщтан- ги/ 29 и уменьшению износа рабочих посадочных поверхностей 16 (фиг.2),

0 что увеличивает ресурс работы гид- ро(пневмо)динамических: опор 6 и 30 шпиндельного узла.

Кроме изгибно-упругих колебаний борштанги 29 при обработке цилиндров

5 резцовым растачиванием возникают угловые микроколебани , т.е. неравномерность углового движени  шпиндел  3 с инструментом. В результате угловых и изгибно-упругих микроколебаний режзтцих кромок инструмента образуютс  пилообразные и волнообразные профили обрабатываемых цилиндров. Основным их источником  вл етс  сам процесс резани , т.е. они возникают в результате хрупкого и пластического разрушени  металла, трени  задних и передних поверхностей режуп1их кромок инструмента, неоднородности структуры материала, непосто нства толщины срезаемого сло  и других факторов. Станина станка и его фундамент способствуют гашению возникающих колебаний , а электропривод вращени , кинематические механизмы и подшипники качени  шпиндел  усиливают их и в большей степени с увеличением числа оборотов. Увеличение угловых и изгибно-упругих колебаний с увеличением числа оборотов шпиндел  3 отрицательно вли ет не только на качество профил  геометрии обрабатываемых цилиндров , но и на стойкость режущих инструментов , т.е. под их действием происходит разрушение режущих кромок инструментов .

Предотвращение возрастани  угловых и изгибно-упругих колебаний шпиндел  3 с увеличением скорости обработки в устройстве осугцествл етс  посредст5

0

5

0

5

BOM гидро(пиевмо)динамических опор 6,30. Значение скорости резани  растачивани  цилиндров, их доводки гид- ро(пневмо)динамическим раскатыванием и выглаживанием при высокоскоростной обработке находитс  в пределах 700- 300 м/мйн и более. Дл  обработки цилиндров , например, диаметром 80 мм со скоростью 700-3000 м/мин число оборотов шпиндел  3 должно быть соответственно 3000-12000 об/мин. Жидкость или воздух с маслом, наход щиес  в межреберных продольных полос

висимости от частоты вращени  шпиндел  3 составл ет

oS /MHH °°° ° 12000; F кгс 153; 615; .1383; 2462.

С увеличением числа оборотов шпиндел  3 увеличиваютс  изгибно- упругие и угловые микроколебани  шпиндел  3 от названных факторов. В результате действи  возрастающей центробежной силы жидкости, наход 

20

т х 26 и 39, приводитс  во вращатель- 15 щейс  в межреберных полост х 26 и 39, ное движение по окружности. В результате действи  центробежной силы движущейс  массы жидкости в скольз щих опорах 6 и 30 шпиндел  3 возникает гидравлическое трение.

Пример. Ориентировочный расчет силового воздействи  жидкости .

Размеры гидро(пневмо)динамичес- кой опоры расточно-отделочного станка дл  обработки цилиндров диаметром 75-90 мм.; наружный диаметр 100 мм; высота продольных ребер 180 мм; количество межреберных объемов 12; глубина впадин 12 мм; ширина впадин по основанию-12 мм; 111ирина впадин по вершинам 16 мм; объем одной межреберной впадины составл ет V 12-14180 30240 ммз.

30

и увеличивающегос  жидкостного трени  создаетс  противодействие возрастанию угловых микроколебаний, т.е. создаетс  радиальный гидравлический нат г шпиндел  3. Равномерность и плавность движени  режушлх кромок инструмента при растачивании в определ ющей степени вли ют на качество обработки и илиндров по круглости об- 25 разующих. Чем равномернее и плавнее движутс  режущие кромки инструмента по круговой траектории, тем меньше пилообразноеть микрорельефа и волнистость профил  обрабатываемых поверхностей: . Кроме этого, центробежна  сила вращающейс  массы в межреберных полост х 26 и 39 создает основу дл  гидродинамической опоры шпиндел  3.

Сипа давлени  жидкости, наход щейс  в одном межопорном объеме, на поверхность отверсти  составл ет

u,S

.R( 8

30

де- п R b ,S

rtacca жидкости в межопорном

объеме;

число оборотов шпиндел ;

рассто ние от оси вращени 

до центра т жести;

M3.(3J40000

30

)

12,8 кгсс

Суммарное значение силы давлени  жидкости на поверхность отверсти  корпуса составл ет

р 12,8-12 153 кгс.

Значение силы давлени  жидкости от гидродинамической опоры 6 на несущие поверхности отверсти  2 в за-

щейс  в межреберных полост х 26 и 39,

и увеличивающегос  жидкостного трени  создаетс  противодействие возрастанию угловых микроколебаний, т.е. создаетс  радиальный гидравлический нат г шпиндел  3. Равномерность и плавность движени  режушлх кромок инструмента при растачивании в определ ющей степени вли ют на качество обработки и илиндров по круглости об- разующих. Чем равномернее и плавнее движутс  режущие кромки инструмента по круговой траектории, тем меньше пилообразноеть микрорельефа и волнистость профил  обрабатываемых поверхностей: . Кроме этого, центробежна  сила вращающейс  массы в межреберных полост х 26 и 39 создает основу дл  гидродинамической опоры шпиндел  3.

При шпиндел  3 жидкость или воздух с распыленным маслом, заключенные в межреберных полост х 26 и 39, под действием центробежной силы дав т на криволинейные участки внутренних цилиндрических поверхностей . Сила трени  жидкости направлена в противоположную сторону вращени  шпиндел  3, в результате этого в заходных углах у продольных ребер 17 по всей высоте возникают гидродинамические клинь , суммарное действие которых направлено на увеличение динамической жесткости оси шпиндел  3. Давление жидкости в полости силового клина намного больше, чем давление жидкости, деиств тощей на поверхность отверсти  от центробежной силы. Следовательно , гидродинамические опоры 6 и 30 дополнительно увел}-1чивают равномерность и плавность углового движени  режущих кромок инструмента и в значительно степени уменьшают изгибно-упругие колебани  оси шпиндел  3.

914

Чем выше динамическа  жесткость шпиндел  3, тем с большей скоростью можно производить финишную обработку размерным резцовым растачиванием цилиндров без по влени  волнообразных всплесков на обрабатываемых поверхност х ., Волнообразные всплески на обрабатываемых поверхност х по вл ютс  тогда, когда система: инструмент - деталь - шпиндель - привод, входит в резонанс. Главным звеном в этой системе, предотвращающим вхождение в резонанс,  вл етс  шпиндельный узел, который благодар  гидродинамическому эффекту опор 6 и 30 по- вьш1ает динамическую жесткость шпиндел  3 с увеличением числа оборотов. Одновременно с заходными углами V 5-45° важными параметрами  вл ю с  ширина посадочных цилиндрических :поверхностей b продольных ребер и радиальный зазор б между отверстием корпуса и наружным посадочным диаметром 20 втулкио Ширина посадочных поверхностей зависит от режимов работы шпиндельного узла, т.е. от числа оборотов, от нагрузки, от в зкости жидкости и от колебани  температурного нагрева. Жидкость из полости заходного угла при вращении шпиндел  с большим давлением проникает в за- зор между отверстием и посадочной площадкой. Чем больше ширина-площад- киЬ, тем больше сопротивление про- ;хождению жидкости через зазор, тем больше жесткость шпиндел  в скольз щей опоре, но тем ниже обороты. Так, при наиболее оптимальном значении зазора 10 мкн и ширине посадочных площадок продольных ребер b 8 мм, и использовании в качестве жидкости масла ВИ-4 предел оборотов 1600-1700 об/мин. С уменьшением ширины b повьш1аетс  предел оборотов. Так при использовании шпиндельного узла дл  высокоскоростной обработки цилиндров с числом оборотов 5000- 6000 об/мин ширина b составл ет 0,4 0,6 мм. С повьш1ением числа оборотов шпиндел  повьш1аютс  температурные .режимы, так как увеличиваютс  давление в заходных углах J продольных ребер 17 и жидкостное трение при прхождении через-зазор . Дл  терморегулировани  скольз ш х подшипнико в сливном трубопроводе 57 от штуцерного отверсти  58 установлен дроссель 56 (фиг. 4), с помощью которог

0

25

284

20 10

осуществл етс  изменение расхода жидкости , проход щей через полости 26 и 39 опор 6 и 30.

Как показали расчеты, с увеличением .числа оборотов шпиндел  3 увеличиваетс , гидравлическое трение от действи  центробежной силы массы жидкости , наход щейс  в межреберных объемах 26 и 39. В зависимости от этого уве- личиваетс  давление в  аходных углах V продольных ребер 17 и 37 и нагрузка на привод вращени . В св зи с этим дл  уменьшени  мощности привода с уче- 15 том конкретных условий работы шпинде- л  3 должны рассчитыватьс  число продольных ребер 17 и 37 и величина межреберных объемов 26 и 39, которые могут иметь различную форму (фиг. 2). Минимальное значение количества продольных ребер 17 и 37, а, следовательно , и межреберных полостей 26 и 39 может быть три. При наличии равномерного углового расположени  продольных ребер 17 и 37 создаетс  гидродинамический эффект, повьш1ающий жесткость оси 1чпиндел  3.

Продольные ребра 17 и 37 выполнены с угловыми заходами у дл  образо- 30 вани  гидродинамической опоры. Кроме этого, в зависимости от числа оборотов шпиндел  , ширины посадочных площадок b продольных ребер, а также от в зкости жидкости, подаваемой в полости 26 и 39, т.е. жидкости или воздуха с маслом, рассчитываетс  значение радиального зазора б В диапазоне- частоты вращени  шпиндел  500- 12000 об/мин оптимальные значени  радиального зазора наход тс  в пределах 0,005-0,03 мм.

Дл  создани  динамической опоры шпиндел  может быть использован сжатый воздух с распыленным маслом. При иц прохождении воздуха через межреберные полости 26 и 39 масло частично оседает на поверхност х отверсти  2 и продольных ребрах 17 и 37. В результате действи  центробежной силы масло стекает к вершинам продольных ребер 17 и 37, образу  гидродинамическую опору в заходных углах у опор 6 и 30 о Динамическа  жесткость опор 6 и 30 шпиндел  3 при подаче сжатого .р. воздуха с распыленным-маслом намного меньше в сравнении с тем, когда в полость нагнетаетс  жидкость, но в то же врем  диапазон нагрузок, скоростей обработки и услови  работы

35

40

50

шпиндельного узла в отделочно-расточ ньк станках могут быть самые различные

Гидропневматическа  полость 26 гидро(пневмо)динамической опоры 6 разделена от полости 50 нагнетани  жидкости или воздуха на технологическую оснастку буртом 22. Жидкость или воздух с маслом через зазор между буртом 22 и внутренней поверхностью отверсти  2 просачиваетс  из одной полости в другую в зависимости от перепада давлени . В св зи с этим при эксплуатации шпиндельного узла необходимо осуществл ть подачу в полость 26 гидро(пневмо)динамической опоры бив полость технологической оснастки только воздух или только жидкость, а если жидкость, например масло, то одинаковой марки.

Боргатанга шпиндел  расточно-отде- лочного станка сопр жена с фланцевой цилиндрической направл ющей гильзой 28, гидро(пневмо)динамической опорой 30 и роликовым игольчатым подшипником 31. Статическа  жесткость сопр жени  направл ющей гильзы 28 и боршта ги 29 обеспечиваетс  роликовым игольчатым подшипником 31, который обкаты ваетс  по внутренней и по поверхност м с нат гом 10-15 мкм. Использование описанного шпиндельного узла в станках дл  финишной и прецизионной обработки цилиндров направл юща  гильза 28 борштанги 29 позвол ет осуществл ть сопр жение с кондукторной втулкой 70 по плотно скольз щей посадке. Кондукторна  втулка

70, изготовленна  из полимерного син- 40 та 23 выполн етс  с расчетным значететического или другого материала, установлена в уплотнительной муфте 71 зажимной балки 72 станка, улучшает качество по пр молинейности образующих обрабатьшаемых цилиндров.Процесс обработки резцовым растачиванием начинаетс  после того, как уплот- нительна  муфта 71 спускаетс  на плоскость детали, например блока цилиндров двигател , и зажимает ее. После зажима включаетс  привод вращени  гшиндел  3 и затем рабоча  подача. Какой-то промежуток времени шпиндель 3 с ,им инструментом вращаетс  свободно. Далее, когда режу1цие кромки инструмента вход т в рабочее состо ние, т.е. в момент начала резани  металла, на борштан- гу 29 действуют радиальные силы.

которые смещают ее в ту или иную сторону Кондукторна  втулка 70, котора  охватывает наружную поверхность направл н цей борштанги 29 по плотно

скольз щей посадке, преп тствует отклонению оси при переходе инструмента в рабочее состо ние. После входа в металл всех режущих кромок инструмента процесс резани  происходит в установившемс  режиме, при котором радиальные силы, действующие на бор- щтангу шпиндел  3, имеют небольшое значение.

1 пиндельный узел расточно-отделоч- ного станка предназначен дл  обработки цилиндров резцовым растачиванием доводки и упрочнени  гидродинамическим раскатыванием и выглаживанием со скоростью 700-3000 м/мин и более. При такой скорости резани  стружка отдел етс  и разлетаетс  с большой скоростью и силой, поэтому сопр жение цилиндрической направл ющей борштанги 29 с кондукторной втулкой 70 уп- лотнительной муфты 71 станка необходимо дл  герметизации процесса обработки и надежной защиты быстровраща- ющейс  оснастки.

При производстве шпиндельного узла дл  доводки и упрочнени  цилиндров гидро- или пневмодинамическим раскатыванием и выглаживанием, когда жесткость не вли ет на качество обработки , борштанга 29 шпиндел  3 не оснащаетс  опорами.

В этом случае в крышке 10 устанавливаетс  уплотнительный сальник (не показано), а полость дренажного бур

Claims (1)

1.Шпиндельный узел расточно-отделочного станка, в отверстии корпуса которого установлен шпиндель на ра- диально-упорньк шариковых подшипниках , несущий борштангу и содержащий

радиальную гидро(пневмо)динамическую опору, отличающийс  тем, что, с целью повьш1ен1-ш качества об. работки деталей и производительности путем уменьшени  изгибно-упругих колебаний и повьш1енй  равномерности углового движени  шпиндел  при обработке , подимпники шпиндел  размещены в введенных в корпус опорных крышкг1Х, сопр женных с корпусом торцовыми плос131

кост ми, а гидро(пневмо)динамическа  опора установлена в отверстии корпуса между подшипниками пшиндвл  и выполнена в виде втулки, жестко св зан ной со шпинделем, при этом рабоча  поверхность гидро(пневмо)динамической опоры образована посадочными поверхност ми продольных ребер, вьлол- ненных на втулке шириной 0,2-20 мм и имеющих скосы в поперечном сечении втулки с заходными углами, равными 5-45, причем на втулке у каждого торца выполнено по бурту и кольцевой

канавке, соедин ющей межреберные полости опоры.

2„ Узел поп. 1,oтличaю- щ и и с   тем, что, с целью увеличени  динамической жесткости угла и по- вьппени  точности при обработке цилиндрических поверхностей, борштанга снабжена закрепленной на корпусе шпиндельного узла цилиндрической направл кнцей гильзой и установленными в ней гидро(пневмо)динами :еской опорой и роликовым игольчатым подтип- ником«

фиг. 3

73

67

57