SU1439416A1 - Method of determining coefficient of heat exchange in fluidized bed - Google Patents
Method of determining coefficient of heat exchange in fluidized bed Download PDFInfo
- Publication number
- SU1439416A1 SU1439416A1 SU874227490A SU4227490A SU1439416A1 SU 1439416 A1 SU1439416 A1 SU 1439416A1 SU 874227490 A SU874227490 A SU 874227490A SU 4227490 A SU4227490 A SU 4227490A SU 1439416 A1 SU1439416 A1 SU 1439416A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- calorimeter
- fluidized bed
- heat exchange
- heat
- time
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к теплофи- зическим измерени м, например к определению коэффициента теплообмена при нестационарном режиме. Цель изобретени позвол ет сократить врем экспериментального определени коэффициента теплообмена между .псевдоожи- женным слоем и теплообменной поверхностью при сохранении точности его определени . Калориметр, имеющий тепло- обменную поверхность и псевдоожижен- ный слой, нагревают изнутри источником тепла посто нной мощности. Через - (М врем i (D,9-0,94) -10 -- после вклюЪ чени источника тепла измер ют разность температур наружной поверхности калориметра и псевдоожиженного сло . Значение коэффициента теплообмена наход т путем решени уравнени 0+ V -|;|- + ---(е -1 )0, где di- коэффициент (л о теплообмена между псевдоожиженным слоем и поверхностью калориметра; W - мощность источника тепла; S - пло- j щадь теплообменной поверхности калориметра; М - масса калориметра; С - удельна теплоемкость калориметра; 0 - разность температур наружной поверхности калориметра и псевдоожижен-S ного сло в момент времени Г. Способ позвол ет сократить врем измерени примерно в 10 раз. 3 ил. (Л с 1 О9 tlib taei The invention relates to thermophysical measurements, such as the determination of the heat transfer coefficient in a transient mode. The purpose of the invention makes it possible to shorten the time of experimental determination of the heat transfer coefficient between the fluidized bed and the heat exchange surface while maintaining the accuracy of its determination. A calorimeter having a heat exchange surface and a fluidized bed is heated from the inside by a constant power heat source. After - (M time i (D, 9-0.94) -10 - after switching on the heat source, the temperature difference between the outer surface of the calorimeter and the fluidized bed is measured. The value of the heat exchange coefficient is found by solving the equation 0+ V - |; | | | - + --- (e -1) 0, where di- coefficient (l o heat exchange between the fluidized bed and the surface of the calorimeter; W is the power of the heat source; S is the area of the heat exchange surface of the calorimeter; M is the mass of the calorimeter; C is specific heat capacity of the calorimeter; 0 is the temperature difference between the outer surface of the calorimeter and the fluidized bed ene-S Nogo layer at time G. The method allows to reduce the measurement time of about 10 times. 3 yl. (A 1 E9 tlib taei
Description
1 U31 U3
Изобретение относитс к экспериментальной теплофизике, а именно к способам определени коэффициента теплообмена, и может быть использовано дл определени среднего по поверхности экспериментального/ участка коэффициента теплообмена в услови х нестационарного теплообмена.The invention relates to experimental thermophysics, and specifically to methods for determining the heat transfer coefficient, and can be used to determine the average surface area of the experimental / heat transfer coefficient under conditions of non-stationary heat exchange.
Цель изобретени - сокращение времени определени коэффициента тепло-обмена при сохранении точности его определени ,The purpose of the invention is to reduce the time for determining the heat exchange coefficient while maintaining the accuracy of its determination,
На фиг. показана измерительна схема, реализующа предпоженный спо- соб; на фиг. 2 - график зависимости относительной погрешности определени коэффициента теплообмена от безразмерного времени проведени измерени ; на фиг. 3 - график зависимости FIG. shows the measurement circuit that implements the pre-wet method; in fig. 2 is a plot of the relative error in the determination of the heat transfer coefficient versus the dimensionless measurement time; in fig. 3 - dependence graph
1п(-- -б) от времени, полученного из 0(51n (- -b) from the time obtained from 0 (5
эксперимента.an experiment.
Способ осуществл ют следующим образом .The method is carried out as follows.
В псевдоожиженньй слой 1 (фиг. 1) помещают калориметр 2, внутри которого находитс источник 3 тепла посто нной мощности , подключенный к источнику 4 питани через измеритель 0 5 мощности.In the fluidized bed 1 (Fig. 1), a calorimeter 2 is placed, inside which is a source of constant-heat heat 3, connected to the power source 4 through a power meter 0 5.
С момента включени источника питани начинают отсчет времени (фиг.2), измер ют в услови х нестационарного теплообмена разность температур наруж з ной поверхности 6 и 7 калориметра и среды соответственна в момент, опреде- л емьвЧ соотношениемFrom the moment the power source is turned on, the time counting begins (Fig. 2), the temperature difference between the outside surface 6 and 7 of the calorimeter and the medium is measured at the time determined by the ratio
(0,9-0,94) ,(0.9-0.94),
ОABOUT
(1) 40(1) 40
с помощью измерител 8, а значение коэффициента теплообмена наход т путем решени уравнени using the meter 8, and the value of the heat transfer coefficient is found by solving the equation
Q.,(e ,(2)Q., (E, (2)
5 050
5five
0 0
з s
00
из асбокартона. Концы калориметра теплоизолировались текстолитовыми пробками, которые фиксировались ст гивающими , гайками. Дл измерени температуры поверхности калориметра служила хромель-копелева термопара, изготовленна из темоэлектродного кабел с диаметром жил 0,2 мм. Термопара располагалась в канале, просверленном вдоль образующей цилиндра, королек ее дл обеспечени хорошого термического контакта со стенкой цилиндра припаивалс серебр ным припоем . Выдел ема в нагревателе мощность измер лась с помощью ваттметра Д57. Разность температур между поверхностью датчика и псевдоожиженным слоем измер лась потенциометром ПП-63 с помощью двух термопар, включенных по дифференциальной схеме.from asbestos board. The ends of the calorimeter were thermally insulated with textolite plugs, which were fixed with twisting nuts. To measure the surface temperature of the calorimeter, a chromel-copel thermocouple was used, made of a temoelectrode cable with a core diameter of 0.2 mm. The thermocouple was located in the channel drilled along the cylinder forming line, its bead was soldered with silver solder to ensure good thermal contact with the wall of the cylinder. The power released in the heater was measured with a D57 power meter. The temperature difference between the sensor surface and the fluidized bed was measured by potentiometer PP-63 using two thermocouples connected in a differential circuit.
Теплообмен изучалс в псевдоожи- женном слое аглопорита средним диаметром 2,06 мм в колонне диаметром 0,7 м установки УЗПС-ЗМ.Heat transfer was studied in a fluidized agloporite layer with an average diameter of 2.06 mm in a 0.7 m column with a UZPS-3M installation.
На фиг, 3 показана конкретна зависимость InCyp -9) от времени. Вели- л ЬFig. 3 shows the specific dependence of InCyp -9) on time. Great b
чина коэффициента теплообмена дл выбранного режима (скорость фильтрации воздуха ,3 м/с), измеренна стационарным методом по формуле (2), равна (152.15,0) .The rank of heat transfer coefficient for the selected mode (air filtration rate, 3 m / s), measured by the stationary method according to the formula (2), is equal to (152.15.0).
Погрешность определ лась по формулеThe error was determined by the formula
f J + Ё .0,034, й( W 9ст S f J + E .0.034, d (W 9st S
,02; ,01; , , Врем установлени стационарного теплового режима 0,5 ч., 02; , 01; ,, The establishment time of the stationary thermal regime is 0.5 h.
SS
Величина ft г-, находилась по соот- СМThe value of ft g- was according to the corresponding CM
ношениюwearing
4545
tgc/ (3)tgc / (3)
где & - разность температур наружнойwhere & is the temperature difference between the outside
поверхности калориметра и среды в момент t, определ емьй Q выражением ( 1).the surface of the calorimeter and the medium at time t, defined by Q expression (1).
Дп проверки способа изготовлен калориметр. Датчик представл л собой медный толстостенный цилиндр диамет- е ром 0,03 м и толщиной стенки 0,065 м, внутри которого располагалс электрический нагреватель, намотанный на трубу из нержавеющей стали с изол циейDP verification method manufactured calorimeter. The sensor was a copper thick-walled cylinder with a diameter of 0.03 m and a wall thickness of 0.065 m, inside of which there was an electric heater wound on a stainless steel pipe with insulation
и дл описанного калориметра равна 0,45-10- м%/Дж.and for the described calorimeter, it is 0.45-10% m / j.
Коэффициент теплообмена рассчитывали предлагаемым методом по уравнению (2 ) дл приведенного на фиг. 3 режима (,3 м/с).The heat transfer coefficient was calculated by the proposed method using equation (2) for the one shown in FIG. 3 modes (, 3 m / s).
Величина ffd/d вычисл лась по формулеThe value of ffd / d was calculated by the formula
1 b-ffi1 b-ffi
е/ст 152 ,e / st 152,
31439413143941
Из экспериментальных данных видно , что при С 7-200 с погрешность определени с/ не превышает погрешности при стационарной методике измерени ci (0,034), Эта величина времени (200 с) хорошо согласуетс с рассчитанной по соотно иению Г (0,9-0,94) хFrom experimental data it can be seen that at C 7-200 s, the error in determining c / does not exceed the error in the stationary method of measuring ci (0.034). This time value (200 s) agrees well with that calculated by the ratio Г (0.9-0, 94) x
10ten
xlQ- CM/S-(0,9-0,94)- (0,9-0 ,94) /0,45 -10 200-209 с.xlQ- CM / S- (0.9-0.94) - (0.9-0, 94) / 0.45 -10 200-209 s.
Таким образом, использование предлагаемого способа позвол ет значительно (- в 10 раз) сократить врем проведени опытов при сохранении точ- ig ности измерений.Thus, the use of the proposed method allows significantly (- 10 times) to reduce the time of the experiments while maintaining the accuracy of the measurements.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874227490A SU1439416A1 (en) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | Method of determining coefficient of heat exchange in fluidized bed |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874227490A SU1439416A1 (en) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | Method of determining coefficient of heat exchange in fluidized bed |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1439416A1 true SU1439416A1 (en) | 1988-11-23 |
Family
ID=21297408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874227490A SU1439416A1 (en) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | Method of determining coefficient of heat exchange in fluidized bed |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1439416A1 (en) |
-
1987
- 1987-02-25 SU SU874227490A patent/SU1439416A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент: Справочник./Под ред. В.А.Григорьева, В.М.Зорина. М.: Энергоиздат, 1982, с. 148-149. Там же, с. 128.. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5822973B2 (en) | Red bean sprouts | |
| CA2011659A1 (en) | Measuring sensor for fluid state determination and method for measurement using such sensor | |
| SU1439416A1 (en) | Method of determining coefficient of heat exchange in fluidized bed | |
| EP0561056A1 (en) | Heat exchanger efficiency monitor | |
| JP2594874B2 (en) | Simultaneous measurement of thermal conductivity and kinematic viscosity | |
| US1766148A (en) | Flow meter | |
| JPS6050299B2 (en) | Thermal resistance measuring device | |
| SU1649309A1 (en) | Device for determination of convective heat transfer coefficient | |
| RU2149389C1 (en) | Method of nondestructive test of thermophysical characteristics of materials | |
| SU396609A1 (en) | METHOD OF CONTROL OF THE FORM AND DIMENSIONS OF THE CAST POINT OF A POINT WELDED CONNECTION | |
| SU609977A1 (en) | Method of determining the working junction embedding depth of thermocouples in specimen | |
| RU2018117C1 (en) | Method of complex determining of thermophysical properties of materials | |
| SU685965A1 (en) | Thermal probe | |
| RU1782320C (en) | Method of determination of thermal conductivity of thin-wall pipes and bars | |
| RU2064149C1 (en) | Heat pipe serviceability check | |
| SU1508106A1 (en) | Thermocouple | |
| SU1441286A1 (en) | Method of measuring thermal emf coefficient of minerals | |
| SU419741A1 (en) | METHOD FOR DETERMINING THE DEGREE OF BLACK EXTERNAL SURFACE OF BODIES WITH AN INTERNAL SOURCE OF HEAT | |
| SU649965A1 (en) | Liquid metal temperature and content determining device | |
| SU488999A1 (en) | Method for determining thermocouple seeding depth | |
| SU1742696A1 (en) | Method for determining chemical composition and metal and alloy structure | |
| RU2063006C1 (en) | Heat release measurement technique | |
| SU909607A1 (en) | Vacuum measuring method | |
| SU1516807A1 (en) | Pickup for measuring warming-up and ablation of heat-insulating material | |
| SU1300352A1 (en) | Method of determining thermal physical characteristics of materials |